四、 实验前准备
1. 构件数据测量
实测截面截面高度H截面宽度B腹板厚度Tw翼缘厚度Tf试件长度L刀口厚度计算长度Lx计算长度Ly计算长度Lw材性试验屈服强度fy弹性模量E平均值80.2449.663.723.77600.0036.00672.00672.00296.00截面180.4049.623.703.84600.00截面280.1749.743.623.69600.00截面380.1449.633.843.79600.00mmmmmmmmmmmmmmmmmmMPa306.77MPa206000.00 2. 承载力估算
将截面特性带入公式得
λxλyλθλω25.7874.0681.36100.32λx_λy_λθ_λω'0.31670.90980.99941.2322 即发生弯扭失稳
(1)欧拉公式计算的承载力
??1/??0.6586(2)规范公式计算的荷载
2
NE??Afy?95.33KN
?查表为0.4661
Ncr??Afy?67.47KN
则最终承载力应为67.47-95.33KN
3. 正式加载前准备
检查应变片及位移计工作良好并进行预加载，预加载荷载一般为极限承载力的30%，可实现检测设备是否正常工作、检测应变片和位移计、压紧试件，消除空隙。并且若发现初偏心过大还可进行偏心调整。
五、 正式加载
1. 试验现象
(1)加载初期：无明显现象，随着加载的上升，柱子的位移及应变呈线性变化，说明构件处于弹性阶段。
(2)接近破坏：应变不能保持线性发展，跨中截面绕弱轴方向位移急剧增大。
(3)破坏现象：柱子明显弯曲，支座处刀口明显偏向一侧（可能已经上下刀口板已经碰到） ，千斤顶作用力无法继续增加，试件绕弱轴方向失稳，力不再增大位移也急剧增加，说明构件已经达到了极限承载力，无法继续加载。卸载后，有残余应变，说明构件已经发生了塑性变形。荷载不继续增加，而试件的变形明显增大荷载位移曲线越过水平段，开始出现下降 (4)构件发生弯扭失稳破坏。 (5)破坏照片：
2. 承载力分析
极限承载力为76.24KN，小于欧拉公式计算的承载力，大于按规范计算的承载力。
原因分析
1）拉公式是采用“理想弹性压杆模型”，即假定杆件是等截面直杆，压力的作用线与截面的形心纵轴重合，材料是完全均匀和弹性的，没有考虑构件的初始缺陷如材料不均、初始偏心及初弯曲等的影响，但在试验中不可能保证试件没有缺陷，同时试件的加载也不可能完全处于轴线上，故实际承载力低于欧拉公式算得力。
2）规范公式计算是在以初弯曲为l/1000, 选用不同的界面形式，不同的残余应力模式计算出近200 条柱子曲线。并使用数理方程的统计方式，将这些曲线分成4组，公式采用了偏于安全的系数，在这个过程中规范所考虑的初始缺陷影响小于此次实验，所以实验所得的承载力值小于计算值。
3. 破坏分析
图一主要显示了弯曲破坏过程，一开始随着荷载的增大，两者均呈线性增长，后承载力继续增大，两条曲线分开，试件向着6_1所在的方向发生弯曲凸起，最终导致破坏。
图二主要显示了扭转破坏的过程，一开始，曲线几乎没有变，后来突然产生分支，测点所在截面处产生顺时针扭转。 综上，破坏形式为弯扭破坏 4. 缺陷分析
可见构件与理论情况拟合较好。
六、误差分析
1. 初偏心：由于制造、安装误差的存在，压杆也一定存在不同程度的初偏心。初偏心对压杆的影响与初弯曲的十分相似， 一是压力一开始就产生挠曲， 并随荷载增大而增大； 二是初偏心越大变形越大，
承载力越小； 三是无论初偏心e0 多小,它的临界力Ncr 永远小于欧拉临界力NE。
2. 残余应力：残余应力使部分截面区域提前屈服，从而削弱了构件刚度，导致稳定承载力下降。
3. 初弯曲：严格的讲，杆件不可能直，在加工、制造、运输和安装的过程中，不可避免的要形成不同形式、不同程度的初始弯曲， 导致压力一开始就产生挠曲，并随荷载增大而增大。