某办公楼设计任务书 - 图文(4)

=13493.77kN G1=楼面恒荷+0.5楼面活荷+横梁+纵梁+次梁+柱（一层上半）+外墙（一层上半）+内墙（一层上半）+门（一层上半）+窗（一层上半）+雨篷 =5697.06+589.66+858.81+993.04+351.56+1199.65+1098.58+3.24+31.59+318.77 =11141.96kN 3、内力分析 断面 跨度 矩形截面惯边框架梁 中框架梁 （1）刚度计算 梁的线刚度计算 - 16 - b×h (㎡) l (m) 性矩 I0 （m4 ） Ib=1.5I0 (m4 ) K=_Kb=EIb/l (kN·m) ?KbIb=2.0I0 (m4 ) _Kb=EIb/l (kN·m) 混凝土 层次 强度 0.30×0.60 等级 0.30×0.60 断面 b×h 7.20 (㎡) 7. 20 K α?_2Kc71～3层梁采用C30混凝土2 ?K线刚度 E=3.00×10KN/㎡层高 惯性矩 12Kc=EIc/（一般层） （一般层） D??Kh I-3 cc24_-34-3h h8.56×1012.84×10 _5.14×10 17.12×10 6.85×10 ?K(m) (m4 ) 0.5?Kb α?K=(kN·m) _8.56×10 -312.84×10 -3（底层） 5.07×104 Kc（底层） 2?K17.12×10-3 6.76×104 、D混凝土轴边框架边柱 107KN/㎡ 4层梁采用AC25E=2.80×4 C30 0.30×0.60 2～3 C40 0.502 7.20 0.502 7.20 20.50 5.21×3.90 -3 -3108.56×10 5.21×3.90 -3 10-38.56×105.21 ×4.20 3.91×10 10-3 12.84×4.03×10 -312.84×10 4.03×441.21 44.79×10 1.26 4.73×104 1.26 0.38 -317.12×10 0.39 17.12×10-3 0.54 10107 46.39×10 10692 6.31×104 14804 0.30×0.60 1 C40 - 17 - 10-3 10 3.91×10 4.03×10 4.03×10 3.91×10 4.03×104 4.03×104 44444A、D轴边框架中柱 4 2～3 1 C30 C40 C40 0.50 0.50 0.50 2223.90 3.90 4.20 5.21×105.21×1010-3 -3 1.61 1.68 1.68 0.45 0.46 0.59 11969 12611 16175 5.21×-3 B、C轴中框架边柱 4 2～3 1 C35 C40 C40 0.502 0.502 0.502 3.90 3.90 4.20 5.21×105.21×10-3 5.21×10-3 -3 1.23 1.28 1.28 0.38 0.39 0.54 10107 10692 14804 B、C轴中框架中柱 4 2～3 1 C30 C40 C40 0.502 0.502 0.502 3.90 3.90 4.20 5.21×105.21×105.21×10-3 -3 -3 3.91×10 4.03×10 4.03×10 4441.63 1.70 1.70 0.45 0.46 0.59 11969 12611 16175 柱的侧移刚度计算 各层D值汇总 D值 柱类型 A﹑D轴 B、C轴 A﹑D轴 中柱 B、C轴 ∑D（kN/m） 边柱 层次 4 2～3 1 （D值×根数） （D值×根数） （D值×根数） 10107×4 10107×4 11969×2 11969×2 128692 10692×8 10692×8 12611×32 12611×18 801622 14804×4 14804×4 16175×16 16175×9 522807 (2)自振周期计算 - 18 - 横向框架顶点位移计算 层次 4 3 2 1 Tl1.7α0Gi(kN) 8145 13494 13494 11142 ΔT?G(kN) iinDi 128692 801622 801622 522807 lΔi/Δi－1??G(m) iDΔi(m) 8145 21639 35133 46275 0.0632 0.0270 0.0438 0.0685 0.2199?0.57s0.1827 0.1433 0.1038 0.0685 T＋1.7?0.6? (3)横向地震作用计算 地震作用按7度设计，Ⅱ类场地分组按第一组，则Tg=0.35s，αmax=0.08，采用底部剪力法计算。由于Tl=0.57s>1.4Tg=0.49s，故应考虑顶点附加地震作用，取δn=0.08×0.57+0.01=0.056。 结构底部剪力为： ?TgFEk＝??T?l????0.9?αmax?0.850.9?G ii－1n?0.35?＝? ?0.57???0.08?0.85?46275 =2028.75kN 顶点附加地震作用为 ΔFn=δnFEk=0.056×2028.75=113.61kN Fi?GiHinFEk(1/δn) ?Gi—1iHi各层地震作用及楼层地震剪力 层次 4 Hi (m) 15.90 Gi (kN) 8145 GiHi 136836 GiHi?GjHFEK jVi (kN) 594.44 Di (kN) 128.69 D7i 10.51. V7i?D7iDiV 48.55 594.44 - 19 - 3 2 1 ∑ 12.00 8.10 4.20 13494 13494 11142 46275 170024 113350 46796 467006 738.61 492.41 203.29 2028.75 1333.05 801.52 1825.46 801.52 2028.75 522.81 36.82 36.82 21.00 61.24 83.86 81.49 (4)横向框架柱端弯矩计算 注：表中y=y0+y1+y2，3；Vim= Vi Dim/ Di；M上=Vimyihi；M下=Vim(1-yi)hi （5） 横向水平风荷载的计算 由题知： 基本风压 ω0=0.55KN/m 2 由于 H =4.2×4 + 0.45 + 0.6m =17.85m〈30m 故βZ =1.0；μS =0.8 +0.5 =1.3，则 ωK =βZμZμSω0 =1.0×μZ×1.3×0.55KN/m2 =0.72μZ KN/m2 风压高度变化系数μZ的取值（地面粗糙度为B类）见下表。 各节点处（各标高处）的集中水平风荷载为 Wi =ωK×4.5×（ Wi计算过程见下表 hi?hi?12）=2.25（hi + hi+1）ωK 水平集中风荷载Wi计算 层次 女儿墙 4 3 2 H / m 0.60 3.90 3.90 3.90 H / m 16.50 15.90 12.00 8.10 μZ 1.15 1.04 0.92 - 20 - ωK /（KN.m） 0.83 0.75 0.66 -2Wi =2.25（hi + hi+1）ωK / KN 9.69 13.14 11.63