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单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.612+1.828+0.36=3.8kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.612kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×1×(1×3+1×2)/2=3.75kN 内立杆：NQ1k=3.75kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.864+3.8)+ 0.9×1.4×3.75=13.922kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.864+1.612)+ 0.9×1.4×3.75=11.297kN
七、立杆稳定性验算
脚手架架体高度H 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 2324 5080 205 两步一跨 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 21.5 15.8 489 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210 满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m 长细比λ=l0/i=3.119/15.8=197.373 查《规范》表A得，φ=0.186 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.864+3.8)+1.4×3.75=14.447kN σ=N/(φA)=14446.8/(0.186×489)=158.836N/mm2≤[f]=205N/mm2
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满足要求！ 组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.864+3.8)+0.9×1.4×3.75=13.922kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN·m σ=N/(φA)+
Mw/W=13921.8/(0.186×489)+183095.64/5080=189.107N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架架体高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))/(1.2gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×3.8+1.4×3.75))/(1.2×0.129)=57.077m 组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mw
φA/W)))/(1.2gk)=(0.186×489×205×10-3-(1.2×3.8+0.9×1.4×(3.75+0.183×1000×0.186×489/5080)))/(1.2×0.129)=33.786m Hs=33.786m>H=24m 满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 连墙件截面类型 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22两步一跨 3 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 钢管 489 205 0.85 连墙件型号 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 Ф48×3.5 15.8 单扣件 上海古北A3-03地块武警上海接待站项目脚手架施工方案
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Nlw=1.4×ωk×2×h×1×la=1.4×0.399×2×1.8×1×1.5=3.016kN 长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.016+3)×103/(0.896×489)=13.731N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.016+3=6.016kN≤0.85×8=6.8kN 满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型 地基承载力调整系数mf 碎石土 1 地基承载力特征值fg(kPa) 垫板底面积A(m) 2140 0.25 立杆轴力标准值N= NG1k+NG2k+NQ1k=3.864+3.8+3.75=11.414kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.414/(1×0.25)＝45.656kPa≤fg＝140kPa
满足要求！
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