图 36 钢板桩工况二组合变形图
图 37 钢板桩工况四围囹弯矩图
图 38 钢板桩工况四围囹轴力图
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图 39 钢板桩工况四围囹应力图
图 40 钢板桩工况四围囹变形图
图 41 工况四钢板桩弯矩图
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图 42 工况四钢板桩应力图
图 43 工况四钢板桩应力图
由上图可知，钢板桩最大的弯矩为90.86kN?m，最大的应力为159.2MPa，最大位移8.52mm。满足要求。围囹最大弯矩为977.0kN?m，最大轴力为1479.7kN，最大应力为208.6MPa，位置在第二道围囹牛腿处，最大位移7.72mm。 结果汇总： 工况 工况一 工况二 工况三 工况四 钢板桩 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 围囹 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 牛腿处的应力较大，最大应力值趋近Q235屈服强度，需要将与牛腿相连的
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地方进行加强。 2.稳定性验算
由以上计算结果可知，φ600×8mm钢管最大轴力1479.7kN。
A?1.48?102cm2 I?6.4?104cm4
4(6.4?10)回转半径：i?(1.48?102)=20.8cm 长细比：??由此查稳定系数表得??0.9404
L840??40.3 i20.8??N(A?)?????215MPa
?N??????A???215?103?1.48?10?2?0.9404?2992kN?1479.7kN
结论：第二道内撑圈梁和钢管的应力满足要求，钢管的稳定性满足要求。 4.4.4 围堰整体抗浮验算
封底砼采用C20，施工厚度为1.0m，施工考虑砼底存在“夹泥”及顶面浮浆的因素，计算厚度取0.9m，围堰尺寸：27.2 m×15.0m；
水下C20混凝土设计值ftd=1.10Mpa，考虑为施工阶段混凝土的允许弯拉应力取1.5倍安全系数，则[σ]=0.73 (MPa)，
桩基钢护筒外径为2.4m，共12根；
钢与混凝土粘结力：一般取100-200kN/m2，这里取150 kN/m2； 混凝土容重：22.5kN/m3； 封底混凝土体积：
V?0.9?(27.2?15?3.14?1.22?12)?318.37m3 封底混凝土自重：
G?22.5?318.37?6367.33kN
护筒粘结力：T1?0.9?3.14?2.4?150?12?12208.32kN 钢板桩与封底混凝土的粘结力：
T2?2?(27.2?15)?0.9?150?11394kN 封底混凝土底面受水浮力：
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P?(27.2?15?3.14?1.22?12)?10?7.94?28087kN
根据《地铁设计规范》中规定抗浮安全系数不小于1.05，此处 抗浮系数K?G?T1?T230765.6??1.10?1.05 P28087结论：围堰整体抗浮满足要求。 4.4.5 基坑底土抗隆起验算
在工况二下围堰内清淤至252.68m时，须验算坑底的承载力，如承载力不足，将导致坑底土的隆起。
本工程基底抗隆起计算参照Prandtl（普朗德尔）和Terzaghi（太沙基）的地基承载力公式，并将桩墙底面的平面作为极限承载力的基准面，承载力安全系数的验算公式如下：
Ks?Ncc?Nq?t?(h?t)?q?1.1~1.2
式中
Nq、Nc ---按Prandtl公式时，
Nq?tan2(450+?/2)?e?tan?， Nc?(Nq?1)/tan?； c---土的粘聚力(kPa)； φ---土的内摩擦角（°）； γ---土的重度(kN/m3)； t---支护结构入土深度(m); h---基坑开挖深度(m); q---地面荷载(kPa)。
围护结构（示意）qH0支撑 H第i层顶hi（若设撑，示意）L＝D＋H0坑内成层土γi、ci、φiq ＝q＋γ（H0＋D）f坑外D第i层土 围护墙底地基H第i层底 坑外成层土γi、ci、φi 图 44 基底抗隆起计算模式简图
对于工况三进行验算：
γ、φ、c按钢板桩入土深度范围内的加权平均值计算：
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