根据上式Mv=
686001.740?1.200?1.2?=11113.2 N·m 22由于驱动车轮所承受的地面对其作用的最大切向反作用力Pmax，使驱动桥壳也承受着水平方向的弯矩Mh，对于装有普通圆锥齿轮差速器的驱动桥，由于其左、右驱动车轮的驱动转矩相等，故有
Mh?所以根据上式Mh?PmaxB?s? N·m （6.6） 2231408.061.74?1.20?=4240.09N·m 22桥壳还承受因驱动桥传递驱动转矩而引起的反作用力矩，这时在两钢板弹簧座间桥壳承受的转矩T为
T=
Temax?i?i0?? N·m (6.7) 2式中：Temax——发动机最大转矩，在此为372N·m; i——传动系的最低传动比；
?——传动系的传动效率，在此取0.9； 根据上式可计算得T?372?7.64?6.25?0.9=7993.35 N·m所以在钢板弹簧座附近的危险
2断面处的弯曲应力?w和扭转应力?分别为
?w?MvMh MPa (6.8) ?WvWhT MPa (6.9) Wt ??式中：Mv,Mh——分别为桥壳在两钢板弹簧座之间的垂向弯矩和水平弯矩，见式（6.5），和式（6.6）；
Wv,Wh,Wt——分别为桥壳在危险断面处的垂向弯曲截面系数，水平弯曲截面系
数和扭转截面系数。
根据上式可以计算得?w?11113.24240.09?103??103=20 MPa
809341.35674656.53 41
??7993.35?103=5.73 MPa
1393920由于桥壳的许用弯曲应力[?]为500 MPa，许用扭转应力[?]为400MPa，所以该设计的桥壳满足这种条件下的强度要求。 6.2.4 汽车紧急制动时的桥壳强度计算
这时不考虑侧向力，图6.5为汽车在紧急制动时的受力简图。
图6.5 汽车在紧急制动时的受力简图
由于设计时一些参数是未知的，所以后驱动桥计算用的汽车紧急制动时的质量转移
''系数m2不可计算，一般对于载货汽车后驱动桥m2取0.75～0.95。
图6.6为汽车紧急制动时后驱动桥壳的受力分析简图，此时作用在左右驱动车轮上
''除了有垂向反作用力G2m2/2外，尚有切向反力，即地面对驱动轮的制动力G2m2?/2，
因此可求得紧急制动时桥壳在两钢板弹簧座之间的垂向弯矩Mv及水平方向的弯矩Mh分别为
?G?B?s Wv??2m'?gw? （6.10）
22?? Mh=
G2'B?sm? （6.11） 22式中：G2，gw，B，s——见式（6.1）下的说明；
' m'——汽车制动时的质量转移系数，计算后驱动桥时m'?m2=0.85；
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?——驱动车轮与路面的附着系数，计算时可取0.75～0.80，在此取0.8； 根据上式可以计算得Mv?868001.74?1.20?0.85?=9960.3N·m 22868001.74?1.20?0.85?0.8?=7968.24 N·m 22 Mh=
图6.6 汽车紧急制动时后驱动桥的受力简图
桥壳在两钢板弹簧座的外侧部分处同时还承受制动力所引起的转矩T，对于后驱动桥：
T?G2'm2?rr N·m (6.12) 2
68600?0.85?0.8?0.509=11871.92 N·m 2根据上式T?所以可根据式（6.8），（6.9）计算出在钢板弹簧座附近危险断面的弯曲应力和扭转应力分别为
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?w? ??9960.37968.24?103??103=24 MPa
809341.35674656.5311871.92?103=8.5 MPa
1393920由于桥壳的许用弯曲应力[?]为500 MPa，许用扭转应力[?]为400 MPa，所以该设计的桥壳满足这种条件下的强度要求。 6.2.5受最大侧向力时的桥壳强度计算
外轮和内轮的垂直反力为 F1，F2 F2=G2[0.5-
?l?hgB2] (6.13)
式中:错误！未找到引用源。 ——侧向力附着系数；
错误！未找到引用源。——满载质心高；1.2 m； 错误！未找到引用源。——轮距 1740 mm； 由F1=0错误！未找到引用源。可得 错误！未找到引用源。值 将以上各值代入(5.13)中 0=G2[0.5-有错误！未找到引用源。
弯矩 M= F1b- F2错误！未找到引用源。rr b=368mm ; rr=0.509m ;F2= G2=68600 N
M ??=3.63N/mm2
W T
?l?hgB2]
∴强度满足要求。
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