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!22+年第"期
玻璃钢8复合材料
公式（!"）反映了恒流充模时流动#时刻，流动前沿位于$%&#，$’(与$%&#之间的任一点$的压强解析解。对公式（!"）求$的偏微分得：
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)*!!"#"$%
（!+）
估，或者测定渗透率时导致渗透率测定值的高估。当流动前沿到达模具四周壁面后，流动前沿由于壁面的阻碍而发生改变，压强分布也会发生变化。在!
公式（,）和公式（3）仍壁面处，压强分布符合)2，
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然有效。由于计算复杂，更多采用有限元分析方
［"］［3］法。在不考虑边缘效应和毛细效应以及流动
可以发现，对于任意一点$，其压强梯度不随着
即恒流充模时各点的流动前沿$%&#的增大而变化，
压力梯度不随时间变化，而仅与其在模具中的位置及恒流流量、流体粘度、预制件的厚度和渗透率有关。
和公式（!,），可以解得：联立公式（,-）（!&’*!()*）+%
*)!
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前沿没有到达四周的壁面时，方能推导出上述结论，并将它们用于渗透率的测定。
参考文献
［,］胡晓斌，马玉录等4$56成型工艺的理论研究［7］4玻璃钢8复合
（"）：材料，,99/，":;<
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在压力恒定的情况下公式（!/）反映的是流量0
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和时间#的关系，引入数字流量计后直接测得流量和时间的关系，可以算出渗透率；而在流量0恒定的则反映的是模口压力1’(与时间#情况下公式（!/）
的定量关系。引入压力传感器和恒流泵，根据压力和时间的关系可直接算得渗透率。理论上，即使模具不透明也可用于测定渗透率。
由于边缘效应，流体在模腔壁面的流动速度快于预制件内部会导致高估充模时间，而实际充模时间减小，以及流动前沿形状的改变、压强分布的变化等。毛细效应会在预制件内部毛细管中产生附加的毛细渗透压，导致流动速度的加快，充模时间的高
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万方数据
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