厚板多层多道焊角变形分析方法——焊接技术
118焊 接 学 报
第25卷
ΔBβ第一道焊缝 =2k。1
δ1
(4)得数据如图6所示,当ξ为0.5、根据式(3)、
0.6、0.7、0.8时总变形量为
B=
了细致的划分,能使计算结果更加准确。在系数的
确定时考虑了不同材料的影响。
(3)计算出的角变形变化趋势与文献[4]中提供的图1趋于一致。对于不同材料,公式中ξ的取,由图1以及文中试验结论推断此值应在8之间。
β。∑
i
ΔΔΔ分别为-0.71kδ,-0.69kδ,-0.58kδ,
-0.54k
δ。
计算最终结果为-3.10k°,-3.01k°,-k°,-2.37k
°。
4()进行了总结,分析了厚板多层多道焊角变形的特点。
(2)提出了一种适用于厚板多层多道焊接角变形的分析方法,根据材料力学中挠曲变形的计算公式,推导出适用于多层多道焊的角变形计算公式。
(3)结合具体试验,对所推导出的角变形计算公式进行了验证,之后对实际工件进行了模拟计算。
ξ取不同值时各焊道产生的角变形图6
Fig.6 Interrelationsamongangulardistortion,
weldingpassandvalueofξ
参考文献:
[1] 田锡唐.焊接结构[M].北京:机械工业出版社,1982.
[2] 王永祥.焊接变形计算机辅助预测系统的研究[D].北京:北京
对于高强铝合金来说,ξ取值以及如何对结果
进行修正,作者缺乏试验数据支持。3.3 讨 论
通过以上计算分析总结式(3)有以下特点。(1)它是根据最基本的材料力学公式推导而出,理论依据充分,容易理解。公式形式简单明了,根据热输入就可以计算出每道焊缝所引起的角变形量。例如:相同板厚情况下,坡口形式及坡口角度不同,将引起热输入的差别,最终导致角变形大小不同。
(2)对不同层、不同道焊缝角变形的计算进行
航空航天大学,2000.
[3] 中国机械工程学会焊接学会.焊接结构设计手册[M].北京:
机械工业出版社,1990.
[4] 拉达伊D.焊接热效应[M].北京:机械工业出版社,1999.[5] 单辉祖.材料力学[M].北京:国防工业出版社,1986.
[6] 焦馥杰.焊接结构分析基础[M].上海:上海科学技术文献出版
社,1991.
[7] 傅积和,孙玉林.焊接数据资料手册[M].北京:机械工业出版
社,1994.
作者简介:
杨广臣,男,1967年9月出生,博士研究生。主要研究
方向为焊接结构分析,发表论文3篇。
Email:yanggc123@http://www.77cn.com.cn
[上接第114页](2)新型LCL谐振逆变弧焊电源主电路设计
图中,Uab为变压器初级电压;ILs为串联电感电流;ILk为变压器初级电流;ILp为并联电感电流;
UCs为串联电容电压。
合理,消除了基本LCL型占空比丢失的弊端,提高
了变压器的工作效率。参考文献:
[1] 白志范,王伟明,蒋志宏,等.LCL型谐振式弧焊电源稳态数学
5 结 论
(1)建立了新型LCL谐振弧焊逆变电源稳态
分析[J].焊接学报,2000,21(4):80～83.
[2] 杜贤昌,白志范,邓占锋,等.谐振式软开关弧焊逆变电源[J].
工作时的数学模型。该模型数值计算结果与实测波形能较好地吻合,说明建立的数学模型是正确的。
同时,也为此种主电路结构的弧焊逆变电源设计提供了依据。
焊接学报,2003,24(3):52～55.
作者简介:
杜贤昌,男,1969年2月出生,工学硕士,副教授。主
要研究方向为新型弧焊电源,发表论文10余篇。
Email:duxianchang@http://www.77cn.com.cn