开关电源设计论文
36mm,因此绕组应选用线径小于 0.4672mm 的铜导线。我们选用 15 股 线径为 0.15mm 的漆包线绞结而成的多股线，多股线的导电面积为： S1=( π d2/4)*15=0.2651mm2 我们就使用了 15 股线径为 0.15mm 的多股线。 （3）绕制方式 为了减小漏感，采用原副边分层交叉绕法，同时，为了减小高频噪声，原副 边之间加入屏蔽层。 1．绕原边绕组，用 15 股线径为 0.15mm 的多股线 2．绕副边绕组，两组副边同时并绕。 3.2.4.3 输出滤波电容的选择
输出滤波电容的计算公式：
? ? ? Vo (min) Vo (min) Cf= ?1 ? Vin (min) ? =31.48 μ F 8Lf (2 fs )2 ?Vopp ? ? VLf ? VD ? ? K ?
3.2.4.4 主功率管的选择
考虑到功率器件的开关速度和驱动电路的简洁，本电源选用 MOSFET 作为功 率开关管。由于 MOSFET 是电压型驱动的，而本电源是由 A3525 芯片提供的电压， 可能不能很好的完成驱动任务，所以要在芯片和 MOSFET 管之间加入驱动电路以 更好的达到设计要求。 第四章 实际工作中遇到的问题及解决方法 实际工作中遇到的问题及解决方法
1．线圈是纯手工绕制，多次绕制都不能满足要求，未能达到理想效果。通 过查阅相关资料后明白是由于绕制时匝与匝之间空隙太大。 由于是手工绕制仍然 无法达到匝与匝之间完全无空隙，基于这样的问题，将空隙补齐，基本能达到要 求。 2．在设计过程中，MOSFET 开关功率管经常烧坏，是由于两组功率管同时
19
开关电源的基本原理及发展趋势
导通时， 功率开关变压器初级绕组一个给磁心正向激磁， 另一个给磁心反向激磁， 相互抵消。这样一来，功率开关变压器的次级无感应电压产生，输出端无直流电 压流出；而且，功率开关变压器初级的两个对称绕组将输入直流电源电压直接短 路到两只功率开关的集电极—发射极之间，使集电极峰值电流急剧增加，严重时 两只功率开关同时电流击穿而被损坏。 产生这个问题的原因除了功率开关所在的 存储时间以外，还有一个就是死区时间不够。为解决死区时间的问题，我们使用 KA3525 芯片，其 7 脚 DISCHAGE 是控制死区时间。在它和 5 脚上分别接上不同的 电阻 R2 和电容 C1 就可以设置不同的死区时间。
20
开关电源的基本原理及发展趋势
参考文献
[1] [2 ] [3 ] [4] [5] [6] 叶慧贞，开关稳压电源.[M]北京：国防工业出版社，1993 杨志民，杜文广,董银虎.开关电源的
尖峰干扰及其抑制.电源技术应用[M]，20008 钱照明，开关电源的 EMC 设计[J].电源世界，2002 (3):46~50 张占松，蔡宣三编著.开关电源的原理与设计[M].北京:电子工业出版社，1998 王淑兰，开关电源的噪声抑制[J].电子技术，1991 朱文立，开关电源的电磁骚