#84# 钻 采 工 艺
DRILLING&PRODUCTIONTECHNOLOGY2008年9月Sep.2008
制各个节点的压力在允许的范围内。营及维护费用、燃料及动力费用少,3种方案新建压
缩机站及附属费用相同,因而方案I的增压站总投
资、运营费之和最小,故为最优增压方案。
表1 增压方案Ñ的节点参数及其相应压力限制条件表
节点
名称
Node1
Node2
Node3
Node4
Node5
Node6
Node7
Node8
Node9-1
Node9-2
Node10
Node11
Node12
Node13
Node14
Node15
Node16
Node17
Node18
Node19
Node20
Node21
Node22
Node23
Node24
Node25流量(m3/d)-9872087.00.01636212.0143000.00.0620000.0140000.00.00.00.0438250.0808250.0100000.01090607.060944.0255000.055000.0593247.0731838.0250000.0209000.0209264.0582432.0796965.0495325.0656753.0压力(MPa)4.4.5.4.5.5.5.5.4.5.4.4.5.5.5.5.5.5.5.5.5.5.5.4.5.5.9091369517182022442546500909081804182113192830980102压力(MPa)高限低限-4.90--6.405.06.405.06.40-6.405.06.405.06.40-6.40-6.40-4.503.54.503.56.404.06.404.06.40-6.404.06.40-6.40-6.404.06.40-6.40-6.40-6.404.06.40-6.40-6.40- 选取南四干线1号截断阀处(Node9)、南四干线2号截断阀处(Node8)、南四干线与第一净化厂交接处(Node2)作为压缩机站设置的备选点,对应卫星站增压方案Ñ和Ò、集气干线降压方案Ó。在各站集气量确定的条件下,南16和南21两个集气站的压力高限设置为415MPa,其余集气站的压力高限为614MPa,部分节点的压力限制条件见表1,表2为待选压缩机站参数表。天然气温度设为16e,选用Colebrok公式作为管网水力计算公式,管道的最大屈服极限定为460MPa,管道结构直径、长度等尺寸略。计算得到的三种增压方案的优化结果列于表3中,表1给出了方案Ñ的节点运行参数。
表1中Node9-1、Node9-2为方案I增压站
进、出站的节点参数。
以上3种待选方案因增压站位置不同,增压对
象为不同节点的来气,南16和南21两个集气站处
于南四干线的远端,显然方案I增压气量最小
(Node10,Node11的来气),所需压缩机站的功率小,
与压缩机功率有关的压缩机购置费用、压缩机站运
允许允许允许压缩机最大类型最大最小效率功率压比压比(kW)
往复式1.02.01.025000允许购买压缩机最小费用功率(万元/kW)(kW)50001.0 因3个方案皆对南四干线所辖集气站增压,3个方案中Node1的优化压力均趋于压力设定低限。五、结论(1)针对靖边气田的实际情况,确定集气站、卫星站、净化厂和组合型增压方式为靖边气田管网增表2 待选压缩机站数据表新建投资投资压缩机运营及燃料及压缩机站回收期年利率维护费用动力费用及附属费用(年)(%)(万元/(kW#年))(万元(kW#年))(万元)100.0208.00.050.05
表3 几种增压方案的比较