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尺Ｌ－（１刊№
ＲＬ－－Ｏ
Ｉｎｔ，＝一２７＋１
１２５８ｘ告
』
（５）
户０
ｆ＝－ｎ
（４）
则通过计算，可求出深弹在常温下的长期贮存寿命ｔ：．为
２０．３
ａ．其最低可接收值尺。为Ｏ．８７５。最ｄｘ－乘法拟合出的曲
线如图２所示。
式中，，ｌ为试验次数，，为失败次数。ＲＬ－丁１∑ＲＬ是各不同温
托
ｉ：Ｉ
图２（ａ）中横坐标为温度应力的倒数ｌｉＴ，纵坐标代表寿终值ｔ，曲线反映出随着温度应力的提高（１／Ｔ的减小），深弹的寿终值ｔ减小，符合假定的韦布尔分布模型：图２（ｂ）中横坐标代表温度应力的倒数１／Ｔ，纵坐标代表寿终值的自然对
度应力下可接收值ＲＬ，ｑ＝ｌ，２，３，４）的平均值。
在ｙ＝０．８时，由表ｌ数据，通过最／ｂ－－乘法拟合出的加速寿命方程为
３
Ｏ∞
２５００
｝、
２０００
｜
｝
皂
ｙ
罨１
５００
｝
／
ｌ０００
ｆ
／
／
‘
／
３．ＯＯ
３．０５
３．１０
旷
０２．７５
２．８０
／＜
２．９０
２．９５
／
２．９
３．０
２．８５
（ｔ／ｒｙ（１０－’Ｋ．。）
（１／Ｔ）／（１０－３Ｋ－１）
（ａ）寿命与温度应力的关系
（ａ）Ｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｌｉｆｅａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
（ｂ）模拟的温度加速寿命直线
（ｂ）Ｓｉｍｕｌａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄｌｉｆｅｔｅｓｔ
图２最小二乘法拟合的温度加速寿命直线
Ｆｉｇ．２
Ｌｉｎｅｏｆ
ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄｌｉｆｅｔｅｓｔｆｉｔｔｅｄｂｙｌｅａｓｔｓｑｕａｒｅｍｅｔｈｏｄ
装备环境Ｔ程，２００５，２（４）：１７—２１．
ＬｕｏＴｉａｎｙｕａｎ，ＺｈｏｕＫｕｎ，Ｙｕ
数ｌＩｌｆ，拟合出的直线即为温度加速寿命直线。通过常温２８８（１５℃）对应的ｌｍ，即可求出深弹在常温下的贮存寿命ｆ，。
Ｋ
Ｓｈｕｈｕｓ，ｅｔ吐助ｕｉｐｍｅｎｔ
Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，２（４）：１７—２１．
综上．进行加速寿命试验获得在不同温度应力下深弹的寿终值，能够估计出常温下深弹的长期贮存寿命；同时，通过拟合出的曲线可以看出深弹寿命与温度应力的关系满足假定的韦布尔分布，验证了加速寿命模型的基本假定成立。
【２】孟庆玉．舰艇武器装备可靠性工程基础【Ｍ】．北京：兵器工业出版社，
１９９３．
Ｍｅｎｇ
Ｑｉｎｇｙｕ．Ｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ
ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ
ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆｎａｖａｌｖｅｓｓｅｌｓ
ｗｅａｐｏｎ
ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＷｅａｐｏｎｒｙＩｎｄｕｓｔｒｙＰｕｂｌｉｓｈｉｎｇＣｏｍｐａｎｙ，１９９３．【３】孙利民，张志华．Ｗｅｉｂｕｌｌ分布下恒定应力加速寿命的试验分析叨．江
３结论
采用本文提出的加速寿命试验方法进行常温下深弹贮存寿命估计．方法科学合理，便于实现，可作为深弹贮存寿命试验方法。但在实施过程中，为保证试验精度，在测试参数的选择如测试时间间隔的选取、样本量的确定等方面还需要进一步模拟论证。
苏理工大学学报：自然科学版．２０００。２１（４）：７８－８１．
ＳｕｎＬｉｍｉｎ，ＺｈａｎｇＺｈｉｈｕａ．Ｊｏｕ，ｎｄ
ｏｆＪｉｏｎｇｓｔｔＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ：ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ，２０００．２１（４）：７８—８１
【４】ＧＪＢ７３６．１３－９１．火工品试验方法加速寿命试验恒定温度应力试验法
【Ｓ】．
ＧＪＢ７３６．１３－９１．ＭｅｔｈｏｄｏｆＩｎｉｔｉａｔｉｎｇＥｘｐｌｏｓｉｖｅＤｅｖｉｃｅＬｉｆｅＴｅｓｔ－ＭｅｔｈｏｄｏｆＣｏｎｓｔａｎｔＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
Ｔ哪一Ａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄ
Ｓｔｒｅｓｓ［Ｓ］．
【５】ＧＪＢ７３６．８－９０．火Ｔ品试验方法７ｌ℃试验法【Ｓ】．
ＧＪＢ７３６．８—９０．Ｍｅｔｈｏｄｏｆ
Ｉｎｉｔｉａｔｉｎｇｅｘｐｌｏｓｉｖｅｄｅｖｉｃｅ—Ｍｅｔｈｏｄｏｆｔｈｅ
ｔｅｓｔ
参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）
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ａｔ
７１。Ｃ［Ｓ１．
（ｔ任■鼻岳臣）
∞科技导报２００９。２７（２０）
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