切向，裂隙③与边坡④顺向，故该边坡的稳定性主要受裂隙③影响，边坡在暴雨或其他不利工况下，易沿裂隙③产生局部滑移、掉块破坏。
本次对沿裂隙③滑移情况作了稳定性验算（平面滑动法）。计算公式如下：
Ks???V?cos??tg??Ac
??V?sin?3
Ks——边坡稳定性系数；
?——岩土体重度（kN/m）；
c——结构面的粘聚力（kpa）；
?——结构面的内摩擦角（°）；
A——结构面的面积（m2）； V——岩体的体积（m3）；
?——结构面的倾角（°）；
本次验算只考虑边坡沿裂隙③滑移情况，通过稳定性计算结果（见表4.4），表明在天然工况下，边坡稳定性系数为0.680，边坡处于不稳定状态。
表4.4 岩质边坡稳定性计算表(8-8’剖面)
边坡高度H 23.5 岩土体岩体体积重度γ V 25.5 89.72 结构面 倾角θ 72 结构面 内摩擦角φ 19 结构面结构面 面积A 粘聚力c 24.71 50 稳定抗滑力 下滑力 系数Ks 1478.90 2175.85 0.680 由于该边坡较高且其北侧有环境边坡BP1，不具备放坡条件，故建议：开挖地下车库基坑边坡时，必须边开挖边支护，确保安全施工，最后以锚杆挡墙和加强的地下室边墙进行处理；上部环境边坡按72°放坡后，采取锚杆挡墙进行支护。岩体等效内摩擦角标准值取55°(经验值)，破裂角取61°。岩体内摩擦角32°，粘聚力0.76MPa。岩石与锚固体粘结强度特征值取600kPa。
5、地下停车库东侧的边坡BP5
该段边坡为岩质边坡(主要剖面1-1’、2-2’、3-3’、4-4’与9-9’)，边坡总长为63.9m。坡向为285°，坡角90°。边坡高约为9.10～32.50m。以9-9’剖面与环境边坡BP2底界线交界处为分界点：北侧上部为砂岩(局部地区表层有约1m的粉质粘土)、下部为泥岩；南侧上部为0.90～3.00m素填土，
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下部为泥岩。BP5分为两段：标高296.50-305.50m为9m高的地下停车库基坑边坡，标高305.50m以上为0.10～23.50m高的环境边坡。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)，该边坡破坏后果很严重，边坡工程安全等级一级，边坡岩体类型属Ⅲ类。
据赤平投影图(图4.7)分析：层面①与边坡④呈逆向，裂隙③与边坡④呈切向，裂隙②与边坡④顺向，故该边坡的稳定性主要受裂隙②影响，边坡在暴雨或其他不利工况下，易沿裂隙②产生局部滑移、掉块破坏。
结构面、线产状表结构面倾向(°)倾角(°)①层面11225②裂隙27565③裂隙19072④边坡28590⑤交线1886⑥交线10925⑦交线24461产状①③④②
图4.7 边坡BP5赤平投影图
本次对沿裂隙②滑移情况作了稳定性验算（平面滑动法）。计算公式如下：
Ks???V?cos??tg??Ac
??V?sin?3
Ks——边坡稳定性系数；
?——岩土体重度（kN/m）；
c——结构面的粘聚力（kpa）；
?——结构面的内摩擦角（°）；
A——结构面的面积（m2）； V——岩体的体积（m3）；
?——结构面的倾角（°）；
本次验算只考虑边坡沿裂隙②滑移情况，通过稳定性计算结果（见表4.5），表明在天然工况下，边坡稳定性系数为0.687，边坡处于不稳定状态。
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表4.5 岩质边坡稳定性计算表(2-2’剖面)
边坡高度H 23.5 岩土体岩体体积重度γ V 25.5 128.76 结构面 倾角θ 65 结构面 内摩擦角φ 24 结构面结构面 面积A 粘聚力c 25.93 55 稳定抗滑力 下滑力 系数Ks 2043.92 2975.73 0.687 由于该边坡较高，故建议：开挖地下车库基坑边坡时，必须边开挖边支护，确保安全施工，最后以加强的地下室边墙替代挡墙进行处理；上部环境边坡采用放坡进行处理，坡率1:0.75。岩体等效内摩擦角标准值取55°(经验值)，破裂角取61°。岩体内摩擦角32°，粘聚力0.76MPa。
6、地下车库南侧的基坑边坡BP6
该段边坡为岩质边坡(主要剖面8-8’)，边坡总长为63.9m。坡向为15°，坡角90°。边坡高约为8.90～10.10m。其中上部约0.5～3.0m是素填土，下部为泥岩。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)，该边坡破坏后果很严重，边坡工程安全等级一级，边坡岩体类型属Ⅲ类。
结构面、线产状表结构面倾向(°)倾角(°)①层面11225②裂隙27565③裂隙19072④边坡1590⑤交线1886⑥交线10925⑦交线24461产状①②④③
图4.8 边坡BP6赤平投影图
据赤平投影图(图4.8)分析：层面①、裂隙②与边坡④呈切向，裂隙③与边坡④呈逆向，边坡稳定性受层面和裂隙的影响小，而主要受岩石强度影响，边坡稳定。
建议地下车库边坡按1:0.5(高宽比)放坡处理，建议强风化泥岩视为填土处理，待地下室施工完成后回填整平，最后以加强的地下室边墙替代挡墙进行处理。岩体等效内摩擦角标准值取55°(经验值)，破裂角取61°。岩体内
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摩擦角32°，粘聚力0.76MPa。
7、地下车库西侧的基坑边坡BP7
该段边坡为岩质边坡(主要剖面2-2’与3-3’)，边坡长为66.8m，坡向为105°，坡角90°。边坡高约为8.70～20.70m。其中大多数地区上部约0.5～1.4m是素填土，下部为泥岩。北侧上部约0.0～0.5m是粉质粘土，下部为泥岩。边坡BP7分为两段：标高296.50-305.50m为9m高的地下停车库基坑边坡，标高305.50m以上为0.00～20.20m高的环境边坡。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)，该边坡破坏后果很严重，边坡工程安全等级一级，边坡岩体类型属Ⅲ类。
据赤平投影图(图4.9)分析：层面①与边坡④顺向，裂隙②与边坡④呈逆向，裂隙③与边坡④呈切向，故该边坡的稳定性主要受层面①影响，边坡在暴雨或其他不利工况下，易沿层面①产生整体滑移、崩塌破坏。
结构面、线产状表结构面倾向(°)倾角(°)①层面11225②裂隙27565③裂隙19072④边坡10590⑤交线1886⑥交线10925⑦交线24461产状①④②③
图4.9 边坡BP7赤平投影图
本次对沿层面滑移情况作了稳定性验算（平面滑动法）。计算公式如下： 抗滑力F1=(?×V＋q×l)×cos?×tg?＋A×c
下滑力F2=(?×V＋q×l)×sin? 稳定系数Ks= F1/F2
Ks——边坡稳定性系数；
?——岩土体重度（kN/m）；
3
c——结构面的粘聚力（kpa）；
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?——结构面的内摩擦角（°）；
A——结构面的面积（m2）； V——岩体的体积（m3）；
?——结构面的倾角（°）；
q——公路上车辆均布荷载（kN/m），取q=20kN/m； l——均布荷载长度（m），l=9.9m；
图4.10 边坡BP7计算示意图
本次验算只考虑边坡沿泥岩层面顺层滑移情况，计算示意图见图4.10，通过稳定性计算结果（见表4.6），表明在天然工况下，边坡稳定性系数为0.946，边坡处于不稳定状态。
表4.6 岩质边坡稳定性计算表(2-2’剖面)
边坡高度H 9.7 岩土体岩体体积重度γ V 25.5 100.89 结构面 倾角θ 25 结构面 内摩擦角φ 13 结构面结构面 面积A 粘聚力c 22.95 23 抗滑力 下滑力 稳定系数Ks 0.946 1107.62 1170.93 由于该边坡西侧即为公路宝环路及其人行道，且为25°的顺向坡，不具备放坡条件，建议：开挖地下车库边坡时，必须先进行抗滑桩施工，再开挖，并定时监测其变形，确保安全，最后以桩板墙和加强的地下室边墙进行处理。岩体等效内摩擦角标准值取55°(经验值)，破裂角取25°。岩体内摩擦角32°，粘聚力0.76MPa。岩体水平抗力系数取80MN/m3。岩石与锚固体粘结强度特征值取600kPa。
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