武汉大学珞珈学院毕业设计/论文
附图Ⅰ-3 d1点短路
当tk=0s时
Ijs1*=0.58 Ijs2*=0.45
短路电流周期分量标幺值为
If?0??0.58?1000600?0.45??4.27KA 3?1153?115当tk=4s时
Ijs1*=0.58 Ijs2*=0.45
If?tk??If?0??4.27KA
tk=4s和tk??曲线重合 故 I''?Itk?Itk?I??4.27KA
2
附图Ⅰ-4 d1点短路
ish?2?km?I''=10.87KA 35KV侧短路计算：
系统等效图可转换为附图Ⅰ-5
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1SXT1*=( US12%+ US13% －U23%) B=0.29
2SN1SXT2*=( US12%+ US23% -U13%)B=0.13
2SNXT3*=
1S( US23%+ US13% -U12%)B=0.13 2SN XT4*?XT3*?XT1*?XT2*?0.27
2 X5*?XM*?X4*? X6*?XN*?X4*? Xjs1*?X5* Xjs2*?X6*XM*X4*?0.48
XN*XN*X4*?1.06
XM*S11000?0.48??4.8 SN100S2600?1.06??6.36 SN100因两个计算电抗都大于3.5，故
tk=0s tk=3s tk=1.5s tk??时曲线重合。 故 I''?Itk?Itk?I?
2If?0??110001600????1.52KA 4.83?1156.363?115ish?2?km?I''?2?1.8?1.52?3.87KA
10KV侧短路计算
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附图Ⅰ-5 d2点短路
系统等效图可转换为图
X7*?XT3*?XT1*?XT3*?0.27
2X8*?XM*?X7*?X9*?XN*?X7*?XM*?X7*?0.48
XN*XN*?X7*?1.06
XM*Xjs1*?X8*Xjs2*?X9*S11000?0.48??4.8 SN100S2600?1.06??6.36 SN100因两个计算电抗都大于3.5，故
tk=0s tk=3s tk=1.5s tk??时曲线重合。
故 I''?Itk?Itk?I?
2If?0??110001600????1.52KA 4.86.363?1153?115ish?2?km?I''?2?1.8?1.52?3.87KA
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附录Ⅱ 电气设备选择计算说明书
Ⅱ.1最大长期工作电流Imax的计算
Ⅱ.1.1汇流主母线
1. 110KV： Imax=S?= 25000?2=251A 3UN3?1152. 35KV: Imax=1.05IN=1.0525000=455A
3?37?0.9250003. 10KV: Imax=1.05IN=1.053?10.5?0.8=1804A
Ⅱ.2 母线选择 Ⅱ.2.1 110KV
1. 按导体长期发热允许电流选择截面 Imax?kIal
式中： Imax—导体所在回路中最大持续工作电流 Imax—额定环境温度?0=+250C时的导体允许电流 k—与实际环境温度和海拔有关的综合修正系数
k? Ial??al??70?32??0.92
?al??070?25Imax?273 Ial=275A k 故选择型号为LGJ-70的钢芯铝绞线，长期允许载流量为275A 2.热稳定校验
短路电流通过的时间
tk?tpr?tab?4s 短路电流周期分量的热效应
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I''?10Itk2?Itk2Qp?22124.272?10?4.272?4.2722?tk??4?72.9??KA??S?
??12因t?1s，故不计算非周期分量的热效应
2Qk?Qp?72.9??KA??s?
??正常导体运行时导体温度
Imax225120???0???al??0??2?25??70?25???63C 2Ial275根据《发电厂电气部分》查表4-6，C=93.满足短路时发热的最小导体截面为
Qk72.9?106Smin???89mm2?70
C93故不满足热稳定要求。选LGJ-95,长期允许载流量为335A，
Smin?89mm2?95mm2，满足要求。故选择LGJ-95的母线。 3. 动稳定校验
由于所选母线为软母线，故不进行动稳定校验. Ⅱ.2.2 35KV母线选择截面 1. 按导体长期发热允许电流选择
Imax?455A k?Ial?Imax455??495A k0.92?al??70?32??0.9
?al??070?25Ial=539A>495A
故选择型号为LGJ-185的钢芯铝绞线。长期允许载流量为539A. 2. 热稳定校验
短路电流流过的时间
tk?tpr?tab?3s
短路电流周期分量的热效应
2I''?10Itk2?Itk2 Qp?2121.522?10?1.522?1.5222?tk??3?6.9??KA??S?
??12 45