脚手架方案
所以，满足要求。 2.2立柱稳定计算 2.2.1荷载统计
2.2.1.1恒荷载及活荷载见2.1 2.2.1.2风荷载标准值：
脚手架采用密目玻璃纤维安全网，估测挡风面积与迎风面积比例为0.5，
μz——0.74（《建筑结构荷载规范》25页，地面粗糙选择C类由密集建筑群的城市市区）
μs——0.59（《脚手架规范》12页表4.2.4 ωo——0.3(《建筑结构荷载规范》73页) Wk=0.7μzμsωo=0.0932KN/m
2.2.2脚手架自重对底层立杆产生的轴心压力标准值 NG1K=H×gk=28.9×0.1491KN/m=4.318KN
2.2.3构配件自重标准值产生的轴向力包括脚手板自重、档脚板自重及安全网自重产生的轴向力：
NG2K=147×4×0.001+0.11×0.18×1.8×4+0.01×1.5×28.9=1.164 KN 2.2.4结构施工荷载对底层立柱产生的轴心压力标准值
NQk=1.47×4=5.88KN
2.2.6轴心受压构件的稳定系数ψ（《规范》17页可查的k、μ值） λ=h0/i=kμh/i=1.155×1.55×1.35m/1.58cm=153 查《规范》51页附录—3得 ψ=0.298
2.2.7立杆段由风荷载设计值产生的弯距Mw (《规范》17页公式)
21
脚手架方案
Mw=0.85×1.4 Mwk
=0.85×1.4×Wk×la×h2=0.85×1.4×0.0932×1.2×1.22=0.1917KN.m 2.2.8立杆稳定计算
2.2.8.1不考虑风荷载时：(《规范》16页公式)
N/ΨA={1.2(NG1K+ NG2K) +0.85×1.4ΣNQk}KN/0.298×4.89cm2
={1.2×(4.318+1.117)+0.85×1.4×5.88}KN/0.298×4.89 cm2 =92.78N/mm2 2.2.8.2考虑风荷载时，由于脚手架下部承受较大荷载，故取距地5m处计算(《规范》16页公式) （N/ΨA）+ Mw/w =[1.8(NG1K+ NG2K) +0.85×1.4ΣNQk]KN/0.298×4.89cm2 +0.1917 KN.m/5.08cm3 =[1.8×(4.318+1.117)+0.85×1.4×6.536]KN/0.298×4.89cm2 +0.0377N/mm2 =94.78+0.0377 =92.82N/mm2 连墙杆件采用二步三跨布置，连墙件由直角扣件及旋转扣件与墙体处固定的钢管固定，所以要进行扣件抗滑计算。《脚手架规范》19页。 3.1风荷载产生的连墙件轴力设计值Nlw Nlw=1.4ωkAw=1.4×0.0932×2.7×4.5=1.585KN N0=5KN R=Nl= Nlw +N0=1.585+5=6.585KN 22 脚手架方案 所以，连墙件满足条件。 卷扬机地锚计算书 卷扬机四角下焊四块250×250×10钢板，每个钢板与大平台地面用四个φ12涨杆螺栓固定。 卷扬机与大平台地面之间连接采用250×250，厚度10mm钢板与地面相固定。钢板四角用四个φ12涨杆螺栓与地面连接，凿出平台梁钢筋，与钢板四边满焊。 计算： 已知起重滑轮组拉力 S =f0G =1.02×24000 =24480N 涨杆螺栓抗剪强度设计值 Nvb =nvπd2/4 fvb =4×π×122×130/4 =58780N 涨杆螺栓抗拉强度设计值 Ntb =nvdhftb =4×12×10×170 =81600N S 23 脚手架方案 卸荷计算： 在第六层设置卸荷斜撑的吊点，吊点上部架高11.8米（7步）每三根立杆设一吊点。 脚手架自重 0.1376KN/m×4.5m=0.6192 KN/m 作业面荷载：0.4509KN/m×4.5=2.03KN 防护层： 0.3 KN/m×4.5×1.45=1.96KN 全面封闭防护材料自重：0.0753 KN/m×4.5=0.34KN 施工荷载：2.25×4.5=10.13KN 总荷载：0.6192 KN/m＋2.03KN＋1.96KN＋0.34KN＋10KN＝15.08KN 按三个纵距布置＝3×15.08＝45.24KN 每一吊点承受的荷载:P=3/4×15.08×1.5=16.96KN 由于斜支撑可分担一半荷载故该处吊点实际荷载为: 16.96÷2＝8.48KN 采用直径6.5mm圆钢作拉杆其抗拉强度为370Mp，满足受拉要求。 吊环采用直径22mm圆筋其抗拉强度为490Mp，满足要求。 2 2 2 24