xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案1
另以集中荷载3.15 KN再行验算，其受力简图见图3-1，
F=3.15KN A( 1 )B( 2 )C( 3 )D250mm 250mm 250mm
图3-1 面板受集中力作用简图
其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表”（《建筑施工手册》第四版缩印本52页）得弯矩系数KMF=0.200：并且最大弯矩位置与三跨连续梁最大大弯矩位置相同即支座B或C，因此数值可叠加：
222
∴ M = KM ql+ KMFFl= 0.1×q12×a+ 0.2×Fl=0.1×66.98×250+ 0.2×3.15×250=4.188×5
10（N· ㎜）
M比较两者的弯矩值max???4.528?10?5?M?4.188?10??2
5 =4.528×10（N· ㎜）
2
4
3
5
面板的截面抵抗矩： W = bh/6 =1100×15/6 = 4.125×10㎜
面板的最大内力为： σ=
MW =
4.528?104.125?1054=10.977(N/㎜)
2
σ<面板静曲强度设计值 [f]=24N/㎜
∴面板强度满足要求！
(2)挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得 Kf = 0.677。 惯性矩 I =∴ f = Kf·
bh12q2l42
3 =
1100?15123 = 309375（㎜）
72.45?25044
=0.677×
= 1.239 （㎜）
100EI100?5000?309375挠度值f < [f] =1.5㎜，满足要求。
3.4.2小楞计算：长度为250的面板对小楞沿梁宽方向的均布荷载为q2，横向间距为@525mm的工字钢是小楞的支承，小楞在两端挑出很少，可以按两跨连续梁计算。 小楞的受力简图见图4。
(1)强度验算：小楞所受的荷载为q2。按小挠度二跨连续板，查“荷载与结构静力计算表”（《建筑施工手册》第四版缩印本51页），得支座B弯矩系数KM = -0.125为最大值，跨中M1、M2弯矩系数K=0.070，所以最大弯矩为：
22 2 5
M = KM q21l= 0.125×q2×l =0.125×16.477×525=5.677×10（N·㎜） [其中小楞计算跨长l=525mm]
另以集中荷载3.15 KN再行验算，其受力简图见图4-1
F=3.15KN A( 1 )B( 2 )C525mm 525mm
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xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案1 图4-1 小楞受集中力作用简图
其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表”（《建筑施工手册》第四版缩印本51页）得跨中M1或M2弯矩系数KMF = 0.203为最大值，支座B弯矩系数K=-0.094：
22
∴ 计算任一跨中M1或M2弯矩值：M= KM ql+ KMFFl= 0.070×q22×l+ 0.203×Fl=0.070×15.69025
×525+ 0.203×3.15×525=3.031×10（N· ㎜）
222
计算支座B弯矩值：M= KM ql+ KMFFl= 0.125×q22×l+ 0.094×Fl=0.125×15.690×525+ 0.094
5
×3.15×525=5.407×10（N· ㎜）
??5M?5.677?10?max?5?M?3.031?105??M?5.407?10???????比较三者的弯矩值=5.677×10（N·㎜）
5
60×80小楞的截面抵抗矩：
2 2 3
W = bh/6 =60×80/6=64000㎜ 小楞的最大内力为： σ=
MW =
5.677?106.400?1054=8.87（N/㎜）
2
因为σ < 小楞抗弯强度设计值[f]=13(N/㎜)
∴小楞强度满足要求！
(2)挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得 Kf = 0.521。
3 3 4
惯性矩 I =bh/12 =60×80/12 = 2560000（㎜） f = Kf·
q2l42
=0.521×
16.477100?104?5254=0.255（㎜）
100EI?2560000挠度值f < [f] =1㎜
∴小楞挠度满足要求！
3.4.3工字钢主龙骨验算：间距为250mm的小楞，对工字钢主龙骨的作用为集中荷载P，支承工字钢主龙骨的扣件式钢管脚手架立杆，横向三根，纵向间距为800mm。按三跨连续梁计算。工字钢主龙骨的受力简图见图5。
（1）强度验算：荷载组合按3.3.3条取值即F=10.606KN间距为@250mm，工字钢自重按0.119KN/m，因该受力荷载图不规则，拟采用SM Solver 1.5结构力学求解器计算：
10.60610.60610.6060.11910.60610.60610.6060.11910.60610.60610.6060.11910.606A( 1 )0.75B( 2 )0.75C( 3 )0.75D
受力简图（单位KN、KN/m）
-2.13-2.13-2.13-2.13A( 1 )1.241.95B( 2 )0.530.530.53C( 3 )1.241.95D
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弯矩图（单位KN.m）
6
∴ 根据上图得：Mmax = 2.13×10（N· ㎜） 10号工字钢其截面抵抗矩：
343
W =49.0 cm = 4.90×10（㎜） 工字钢的最大内力为： σ=
MrxWx =
2.130?1064=41.40（N/㎜）
2
1.05?4.9?102
因σ=41.40N/㎜< 强度容许值[f]=215N/㎜ ∴工字钢的强度满足要求！
（2）挠度验算：
A( 1 )B( 2 )C( 3 )D2
0.65 0.65
位移图（单位mm）
∴ 根据上图得：fmax=0.65mm
挠度f 值 < l/1000=750/1000=0.75mm
∴ 工字钢的挠度满足要求！。
3.4.3钢管架立杆验算：
工字钢通过可调顶托将荷载直接传递给钢管架立杆，立杆在梁下横向三根，横向间距与工字钢同为@525mm；纵向间距为750mm。梁下钢管架支撑立杆的搭设除必须满足《规范》的构造要求外，还应满足：
①梁下支撑立杆必须与梁两边板下满堂支撑立杆每步都有横向水平杆连接，且必须设置纵、横向扫地杆；若梁边无板，梁下支撑立杆的排数应≥6排（其中仅中间2排立杆为承重支撑并参与计算）其作用相当于“连墙件”，这是按“二步三跨”计算的前提；
②为保证梁/板下支撑立杆的均衡、协调受力，板下满堂支撑立杆沿梁的纵向间距应为e的整数倍；
③当支撑高度≥4.0m时，应引入高度调降系数KH。此条要求来源于《施工技术》2003年2期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的《扣件式钢管脚手架的设计安全度和施工安全管理》及《施工技术》2002年3期刊登的《扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全》。以下简称《杜文》）。
(1)立杆计算长度的确定：
为符合立杆稳定承载力安全系数K=2的要求，依据《杜文》，将超高超限支撑架立杆计算长度L0 按下式计算：
L0 = K1 · KH ·（h＋2a）
式中：
K1－按支架立杆步距确定的附加系数,本工程步距h=1.5m，K1=1.167。 KH－高度调降系数=1/［1＋0.005（H-4）］（H为计算搭设高度、以m计，但无量纲）。当H≤4m时，KH=1.0,[注：本梁体H=层高－（梁高＋模板厚度+木楞高度+工字钢高度＋可调顶托高度）－扫
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xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案1 地杆离地高度，远小于4m]
h－支撑架立杆步距（m）。
a－立杆顶层水平横杆中心线至工字钢底面的长度。且a≤0.4m。 L0 = K1·KH·（h＋2a）=1.167×1.0×（1.5+2×0.15）=2.101m
(2)计算立杆段的轴向力设计值N：
因为支撑体系为敞开式，可以不考虑风荷载组合。由前文3.3.4条可知；N=Rmax=23.91KN
(3)立杆的稳定性验算：《规范》给出不组合风荷载时的计算公式为：
?=
N≤ [f]=205N/㎜
2
?A式中：
N－计算立杆段的轴向力设计值 （KN）；
?－轴心受压构件的稳定系数。?值与长细比λ有关，λ=
l0i=
2.101?1015.83?132.9
根据λ值在《规范》附录C表C选取?值，?=0.381。
?=
N=
23.91?1032=128.335N/mm<[f]=205N/㎜
22
?A0.381?4.89?10∴钢管立杆的稳定性满足要求！。
4.施工工艺流程及操作要点
4.1施工工艺流程：
测量放线→搭设支撑钢管架→梁下安设顶托及工字钢→安装梁/板模板 4.2操作要点：
⑴测量放线：根据施工图尺寸在平面上弹出轴线、超高超限大梁和主梁的位置线。并在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以3～5m为宜，为梁/板模板的安装创造条件。
⑵搭设支撑钢管架：
①为保证支撑立杆均衡受力，凡超高超限大梁的投影面上应预先用1：3水泥砂浆找平，然后在找平面上平行于梁轴线铺设二道50㎜厚木脚手板或凹面向上的10#～14#槽钢做立杆下的垫板。
②按计算确定的纵横间距设置立杆→在立杆下段150～200㎜处搭设纵横向扫地杆→按计算确定的步距搭设纵横向水平杆。
③立杆接长必须采用对接扣件。为确保梁/板模板标高，立杆最上一段钢管应按计算长度预先下好料（在本工法中立杆顶端标高应较梁底标高低300～450㎜）。并注意保证符合“立杆上的对接扣件应交错布置：两根相临立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；”这一《规范》中强制条文的要求。
④设置剪刀撑或斜撑：在安设顶托之前进行。
应在梁下三道支撑立杆外侧由底至顶连续设置剪刀撑；对于板下支撑立杆，沿满堂架四周外立面应满设剪刀撑，中部可视需要每隔10～15m设一道竖向剪刀撑；并在高支撑架的顶层和扫地杆层
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xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx地块工程 超高超重梁模板支撑专项施工方案1
设置整体性水平加强层（水平剪刀撑或斜撑）。剪刀撑的或斜撑构造应符合《规范》要求。
⑶梁下安设顶托及工字钢：在以上各条经检查符合要求后进行。
①支撑可调顶托制作图见图7，它可以使梁下支撑立杆处于轴心受压状态。使用时，将螺杆部分直接插入支撑立杆顶端，旋转螺母可调节槽钢顶托高度，使之达到要求标高。对于要求起拱的梁，可实现折线形起拱。
②安设工字钢：工字钢主龙骨是支撑方木小楞的承力件，安装时要注意搁置在槽钢顶托的中心线上。可采用在工字钢两侧打入木楔挤紧的办法来保证位置。
⑷板下支撑设置：板下支撑采用常规满堂架，搭设要求同前。板底模板搁置在60×80的方木小楞上，小楞搁置在支撑架顶层的水平杆上。小楞间距及支撑立杆的间距应由计算确定。
⑸安装梁/板模板：
梁/板模板安装形式见图1，本楼层全部楼板下模板支撑架立杆步距应顺应梁下模板支撑架的立杆步距！并执行本公司《竹、木散装模板施工工艺标准》的规定。其中，梁侧立面模板加固用的对拉螺栓双向间距应由计算确定。对拉螺栓的规格和性能如下：
2螺栓直径（㎜） 计算面积（㎜） 容许拉力（KN） 10 58 7.83 12 84 11.34 14 115 15.53 5.材料与设备
5.1材料主要包括钢管、扣件、木脚手板或槽钢、支撑可调顶托及工字钢。
①采用φ48×3.5钢管，钢管、扣件、木脚手板的要求详见《规范》第3.1～3.3条。使用前，必须对钢管进行随机抽样检测，以重新确定钢管的壁厚，
[因A和i都与钢管的壁厚相关，据有关资料介绍：在相同条件下，采用壁厚3.0的钢管较壁厚3.5的钢管，其承载力将降低12%左右。所以，施工现场的钢管在使用前，必须进行随机抽样检测。并根据检测结果（外径d外，内径d内），按下式计算A和i：
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A=π（d外－d内 ）/4 ； i=π（d外－d内 ）/64 《现场钢管抽样检测及截面特性计算》详见方远建设集团有限公司企业标准FY－QB02－2005]。 ②槽钢和工字钢的质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。其中，工字钢与悬挑架挑梁要求相同，可根据现场实际情况相互调剂使用。
③支撑可调顶托的材质也为Q235-A级钢。使用前，在螺母在螺杆上情况下，可在螺母的任意两个对面上，加焊10㎝长φ12圆钢筋作手柄，能方便调节顶托的高度。但任何情况下，螺杆插入支撑立杆的长度不得小于150㎜。
5.2设备主要包括水准仪、经纬仪、50m普通钢卷尺、扭矩搬手、塔吊等。
①S3 水准仪、J2经纬仪和 50m普通钢卷尺主要用于测量放线、标高测设及投放。是按图施工主要的控制 措施，必须经过检定并在周检合格的有效期内。
②扭矩搬手主要用于检测扣件螺拴拧紧的扭力矩，是否在40～65N·m区间。
③塔吊是垂直运输物料的设备。在施工现场塔吊繁忙的情况下，本方案的支撑材料可以通过 散装散拆由人工完成作业。
6.质量控制及安全措施
6.1本方案必须严格执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ－2001）的各项规定外，在荷载取值和荷载组合时采用了《建筑施工手册》第四版第2册148～151页的规定，计算时应予参考。
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