所以，预埋钢筋与短钢管的焊缝满足要求。 （3）、短钢管的计算：
在拉力或压力荷载的作用下， 短钢管的轴向力计算值按下式计算： Nl?Nlw?No其中，不考虑风荷载的作用，所以风荷载产生的连墙件轴向力设计值为0。 故
Nl?No?3KN短钢管的强度验算：
Nl3000??7.08N/mm2?0.85f?205?0.85?174.25N/mm2Ac424短钢管稳定性验算：
Nl300022??7.45N/mm?0.85f?205?0.85?174.25N/mm ?A0.95?424其中，Ac为短钢管的净截面面积（mm2） A为短钢管的毛截面面积（mm2）
N0为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。双排架取3KN。 ? 为短钢管稳定系数，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》（JGJ-130-2011）表A.0.6得，0.95。 所以短钢管满足要求。 （4）、扣件抗滑计算：
按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011第5.1.7条，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。连墙件与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)；
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R —— 连墙件受到的拉力或压力标准值； R=3KN< 8.00 kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.28kN；
选用计算钢管为48×3.0，计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.60cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取k=1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 步距h=1.8m；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 lo/i = 194.9 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.187 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ =10280/(0.187×424)=129.65N/mm2；
立杆稳定性计算 σ =129.65N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205
N/mm2，满足要求！ 七、悬挑钢梁受力计算:
悬挑钢梁放置于楼板下方，电梯井道两端的支点分别设为A、B。受到钢梁
自重均布荷载、立杆集中力和钢垫板重量作用，本工程算例中，使用14号工字钢，（如结构比较特殊，可适当增加规格）。截面惯性矩I=7120000mm4，截面模量W=102000mm3，弹性模量E=206000N/mm2，截面塑性发展系数r=1.05，梁自重荷载q1=1.2×168.9×10-3=0.203KN/m，钢垫板重q2=2×1.2×0.08×0.02×7850×10-2=0.3 KN/m。故
Pq1La=300Lc=350L=1000q2ALb=600100B悬挑钢梁受力简图
3.084KN.mAB集中力荷载M图
5.14KNA10.28KN集中力荷载Q图
B0.0124KN.mA0.00025KN.mB0.00279KN.m均布荷载M图
0.061KN0.010KNA-0.071KNB-0.061KN均布荷载Q图
3.0964KN.mAB荷载组合M图
支座反力计算公式：
RA?15.42?0.132?15.552KN，RB?5.14?0.071?0.3?0.1?5.039KN
支座弯矩计算公式：
Mmax?P?La?qLc2/2?10.28?0.3?0.203?0.352/2?3.096KN.m
抗弯强度计算得，??M?3.096?106/1.05?102000?28.9N/mm2 rxW悬挑钢梁的抗弯强度小于205N/mm2，，满足要求。 型钢悬挑梁的整体稳定性系数：
35?1.73?235??b?1.07???1.07???1.06
4400023544000235?y2fy2取?b?1
型钢悬挑梁的整体稳定性满足要求。
均布荷载引起的最大挠度计算公式：
M?3.096?106/1?102000?30.35N/mm2?f， ?bW