?>91 ??2800 (5.2.5-6) 2???i?式中 ?——长细比；
L0 (5.2.5-7) iI (5.2.5-8) A L0—木立柱受压杆件的计算长度，按两端铰接计算L0＝l(mm)，L为单根木立柱的实际
长度；
i——木立柱受压杆件的回转半径(mm)； I——受压杆件毛截面惯性矩(mm)； A——秆件毛截面面积(mm)。
2 工具式钢管立柱(图5.2.5-1和图5.2.5—2)计算 1)CH型和YJ型工具式钢管支柱的规格和力学性能应 符合表5.2.5-1和表5.2.5-2的规定。
表5.2.5-1 CH、YJ型钢管支柱规格
型号项目 最小使用长度(mm) 最大使用长度(mm) 调节范围(mm) CH YJ YJ-Z7 2720 3990 1270 2
4
CH-65 CH-75 CH-90 YJ-18 YJ-22 1812 2212 2712 1820 2220 3062 3462 3962 3090 3490 1250 1250 1250 1270 1270 续表5.2.5—1 型号 项目 螺旋调节范围(mm) 容许 最小长度时(kN) 荷载 最大长度时(kN) 重量(kN) CH YJ CH-65 CH-75 CH-90 YJ-18 YI-22 YJ-27 170 20 15 170 20 15 170 20 12 70 20 15 70 20 15 70 20 12 0.124 0.132 0.148 0.1387 0.1499 0.1639 注：下套管长度应大于钢管总长的1／2以上。
1
4
6
7
2
3
8
1
3
2
4
3
( a)
5
4
2
5
(b)
（c)
5
图5.2.5-1 钢管立柱类型(一)
1-顶板；2-套管；3-插销；4-插管；5-底版；
6-琵琶撑；7-螺栓；8-转盘
表5.2.5-2 CH、YJ型钢管支柱力学性能
项 目 插管 CH 套管 插管 YJ 套管 （a)287555（c)2直径(mm) 壁厚 截面面积 惯性矩回转半径i (mm) 348 438 357 417 2 外径 内径 (mm) 48.6 60.5 48 60 64I(mm) 93200 185100 92800 173800 1434（mm） 16.4 20.6 16.1 20.4 43.8 55.7 43 55.4 2.4 2.4 2.5 2.3 1439381010112（b)图5.2.5—2 钢管立柱类型(二)
1-顶板；2—套管，3-插销 4-插管；5-底板；6-琵琶撑； 7-螺栓；8-转盘；9-螺管；10-手柄；11-螺旋套；
b-CH型；c-YJ型 2)工具式钢管立柱受压稳定性计算：
①立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心(按偏半个钢管直径计算)，应按下式的压弯杆件计算：
N??xA?mxMxN?W1x??1?0.8N??Ex??f (5.2.5-9)
式中 N——所计算杆件的轴心压力设计值；
?x——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根据?x??L0i2的值和钢材屈
服强度(fy)，按本规范附录D的表D采用，其中??上插管惯性矩,Ix2为下套管惯性矩；
A—— 钢管毛截面面积；
1?n,n?Ix2,I为2Ix1x1?mx——此处为?mx＝1.0；
MX—— 弯矩作用平面内偏心弯矩值。Mx?N?d,d为钢管支柱外径：
2W1x——弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩； NEx——欧拉临界力，NEx采用。
2立柱上下端之间，在插管与套管接头处，当设有钢管扣件的纵横向水平拉条时，应○
取其最大步距按两端铰接轴心受压杆件计算。
轴心受压杆件应按下式计算：
2x，E钢管弹性模量，按本本规范附录A的表A.1.3?EA2?xN?f （5.2.5-10） ?A式中 N——轴心压力设计值;
?——轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者），并根据构件长细
比和钢材屈服强度（fy）按本规范附录D表D采用；
A——轴心受压杆件毛截面面积；
f——钢材抗压强度设计值，按本规范附录A表A.1.1-1和A.2.1-1采用。 3） 插销抗剪计算：
N?2Anfvb （5.2.5-11）
式中 fvb——钢插销抗剪强度设计值，按本规范附录A表A.1.1-4和表A.2.1-3采用； An——钢插销的净截面面积。 4） 插销处钢管壁端面承压计算：
b N?fcbAc （5.2.5-12）
式中 fcb——插销孔处管壁端承压强度设计值，按本规范附录A表A.1.1-1和A.2.1-3采
用；
bb Ac——两个插销孔处管壁承压面积，Ac?2dt，d为插销直径，t为管壁厚度。
3 扣件式钢管立柱计算
1）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式（5.2.5-10），公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；
2）室外露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式要求：
NwMw??f （5.2.5-13） ?AWnn??Nw?0.9??1.2?NGik?0.9?1.4?NQ1k? （5.2.5-14）
?i?1?i?1 Mwn0.92?1.4wklah2 （5.2.5-15）
?10式中 ?NGik——各恒载标准值对立杆产生的轴向力之和；
i?1n ?NQ1k——各活荷载标准值对立杆产生的轴向力这之和，
i?1 另加Mw的值
lb wk——风荷载标准值，按本规范第4.1.3条规定计算； h ——纵横水平拉杆的计算步距； la——立柱迎风面的间距；
lb——与迎风面垂直方向的立柱间距。
4 门型钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不得承受偏心荷载。门型立柱的稳定性按下列公式计算：
N?kf （5.2.5-16）
?Ao其中不考虑风荷载作用时，轴向力设计值N应按下式计算：
n? N?0.9??1.（2NH?N)?1.4N?GkoGikQ1k??i?1?? （5.2.5-17）
当露天支模考虑风荷载时，轴向力设计值N应按下列公式计算取其大值：
n??N?2Mw? N?0.9??1.（2NGkHo??NGik)??0.9?1.4?Q1k?b?????i?1 （5.2.5-18） N?0.9??1.35（NGkHo? ?1.4??0.7N?Q1k?Ni?1nGik)
?? （5.2.5-19）
?????0.6?2Mwb2qhw Mw? （5.2.5-20） 10 i?I （5.2.5-21） A1 I?Io?I1h1 （5.2.5-22） ho式中 N——作用于一榀门型支柱的轴向力设计值；
NGk——每米高度门架及配件、水平加固杆及纵横扫地杆、剪刀撑自重产生的轴向力
标准值；
?Ni?1nGik——一榀门架范围内所作用的模板、钢筋及新浇混凝土的各种恒载轴向力标准值总
和；
NQ1k——一榀门架范围内所作用的振捣混凝土时的活荷载标准值； Ho——以米为单位的门型支柱的总高度值； Mw——风荷载产生的弯矩标准值； qw——风线荷载标准值；
h ——垂直门架平面的水平加固杆的底层步距；
Ao——一榀门架两边立杆的毛截面面积，Ao?2A；
k ——调整系数，可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm时,取1.0；伸出长度为
300mm,取0.9；超过300mm,取0.8；
f——钢管强度设计值，按本规范表A.1.1-1和表A.2.1-1采用。
?——门型支柱立杆的稳定系数，按??koho/i查本规范附录D的表D采用；门架立
柱换算截面回转半径i；可按表5.2.5-3采用，也可按式（5.2.5-21）和式（5.2.5-22）计算；
ko——长度修正系数。门型模板支柱高度Ho?30m时，
ko?1.13,Ho?31~45m时，ko?1.17;Ho?46~60m时， ko?1.22;
ho——门型架高度，按表5.2.5-3采用； h1——门型架加强杆的高度，按表5.2.5-3采用；
A1——门架一边立杆的毛截面面积，按表5.2.5-3采用；
Io——门架一边立杆的毛截面惯性矩，按表5.2.5-3采用； I1—门架一边加强杆的毛截面惯性矩，按表5.2.5-3采用。
表5.2.5-3 门型脚手架支柱钢管规格、尺寸和截面几何特性 钢管 门型架图示 规格 （mm） b2b1h2截面积 (mm) 2截面 抵搞矩 （mm） 5080 3惯性矩 （mm） 4回转 半径 （mm） 15.78 ф48×3.5 489 121900 ф42.7×2.4 4304 2900 61900 14.30 h132ф42×2.5 h0310 2830 60800 14.00 11-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆；4-横杆加强杆