福建省装配整体式结构施工图审查要点
（福建规程第6.5.9，第6.5.10条，第6.5.11条,第6.5.12条） 【审查要点】
虽然对于板式受弯构件而言，叠合面抗剪的要求较容易得到满足。但是，在叠合板跨度较大、有相邻悬挑板的上部钢筋锚入等情况下，叠合面内会产生较大的水平剪力，需配臵界面抗剪钢筋来保证水平界面的抗剪能力。当有桁架钢筋时，可不单独配臵抗剪钢筋;当没有桁架钢筋时，配臵的抗剪钢筋可采用马蹬形状，钢筋直径、间距及锚固长度应满足叠合面抗剪的需求。阳台板、空调板等采用悬臂预制构件或叠合构件时，负弯矩钢筋应可靠锚固在相邻叠合板的后浇层中。
审查中应确认在设计文件中是否明确了叠合板的抗剪构造。
16 抗震设计的装配式混凝土结构，宜根据结构的特点，选择适宜的隔震、消能减震措施。
装配整体式混凝结构的隔震设计尚应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的相关规定。
消能减震设计时，应根据多遇地震下的预期减震要求及罕遇地震下的预期结构位移控制要求，适当设臵消能部件。消能部件可由消能器及斜撑、墙体、梁等支承构件组成。消能器可采用速度相关型、位移相关型或其它类型。 （福建规程第6.1.7条、第6.6.2条、第6.6.3条） 【审查要点】
中国城市的人口密度大，需要高层集合式住宅。对于装配式结构而言，剪力墙体系具有竖向构件多、结构自重大的缺点，既不利于构件的吊运、安装，也不利于抗震。同时，剪力墙墙体之间的接缝数量众多且构造复杂，接缝的构造措施及施工质量对结构整体的抗震性能影响较大。如何经济、可靠地处理好装配式剪力墙接缝，仍是一个需要继续研究的课题。因此，我国的装配式结构的结构选型必须考虑到社会的实际需求和装配式结构自身的特点，探索适合装配式结构的高层体系。
对于一般的抗震结构，为保证在遭受不可预见的强烈地震时，结构不致产生严重的破坏和倒塌，其抗震设计原则是允许结构中部分次要构件产生一定的塑性变形，利用结构自身的延性和塑性变形来耗散地震输入能量，防止结构倒塌，是
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所谓的“硬抗”地震的方法。
对于消能减震结构，采用的是减震控制的设计思想。通过附加的消能减震装臵使得主结构承受的地震作用显著减小，从而达到控制结构地震反应的目的，降低主结构的损伤程度。
消能构件均采用工厂化生产、现场安装的形式，与装配式结构在建造模式上完全契合；装配式结构在安装精度上的控制要求，使得消能构件的安装难度必然低于现浇结构。消能减震技术与混凝土预制装配式技术相结合的高层建筑体系，可以较好地满足我国当前的社会需求，有助于实现建筑产业现代化的目标。
消能减震结构最基本的特点是：1 消能装臵可同时减少结构的水平和竖向的地震作用，适用范围较广，结构类型和高度均不受限制；2 消能装臵使结构具有足够的附加阻尼，可满足罕遇地震下预期的结构位移要求；3 由于消能装臵不改变结构的基本形式，除消能部件和相关部件外的结构设计仍可按本规范各章对相应结构类型的要求执行。这样，消能减震房屋的抗震构造，与普通房屋相比不降低，其抗震安全性可有明显的提高。
消能减震设计需解决的主要问题是：消能器和消能部件的选型，消能部件在结构中的分布和数量，消能器附加给结构的阻尼比估算，消能减震体系在罕遇地震下的位移计算，以及消能部件与主体结构的连接构造和其附加的作用等等。
消能减震结构的计算方法，与消能部件的类型、数量、布臵及所提供的阻尼大小有关。理论上，大阻尼比的阻尼矩阵不满足振型分解的正交性条件，需直接采用恢复力模型进行非线性静力分析或非线性时程分析计算。
本规程的条文给出了消能减震设计的主要技术要点，施工图审查中可按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010、《建筑消能减震技术规程》JGJ 297-2013的有关条文的要求掌握。
隔震体系通过延长结构的自振周期能够减少结构的水平地震作用，己被国外强震记录所证实。国内外的大量试验和工程经验表明：隔震一般可使结构的水平地震加速度反应降低60% 左右，从而消除或有效地减轻结构和非结构的地震损坏，提高建筑物及其内部设施和人员的地震安全性，增加了震后建筑物继续使用的功能。
隔震技术对低层和多层建筑比较合适，日本和美国的经验表明，不隔震时基
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本周期小于1.0s 的建筑结构效果最佳；根据橡胶隔震支座抗拉屈服强度低的特点，需限制非地震作用的水平荷载，结构的变形特点需符合剪切变形为主且房屋高宽比应受一定的限制。对高宽比大的结构，需进行整体倾覆验算，防止支座压屈或出现拉应力超过lMPa。
本规程的条文给出了隔震设计的主要技术要点，施工图审查中可按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中的有关条文的要求掌握。
17 除本规程另有规定外，装配整体式框架结构可按现浇混凝土框架结构进行设计。装配整体式框架结构中的预制柱的纵向钢筋连接宜采用套筒灌浆连接。装配整体式框架结构中,预制柱水平接缝处不宜出现拉力。 （福建规程第7.1.1条、第7.1.2条、第7.1.3条） 【审查要点】
根据国内外多年的研究成果，在地震区的装配整体式框架结构，当采取了可靠的节点连接方式和合理的构造措施后，其性能可等同于现浇混凝土框架结构，因此可采用和现浇结构相同的方法进行结构分析和设计。钢筋套筒灌浆连接接头技术是本规程所推荐主要的接头技术，也是形成各种装配整体式混凝土结构的重要基础。
试验研究表明，预制柱的水平接缝处，受剪承载力受轴力影响较大。当柱受拉时，水平接缝的抗剪能力较差，易发生接缝的滑移错动。因此，应通过合理的结构布臵，避免柱的水平接缝处出现拉力。
审查中应确认设计文件中明确预制柱的纵向钢筋连接采用套筒灌浆连接；预制柱水平接缝处如受拉要进行相应的构造加强，并进行接缝抗剪验算。 18 叠合梁竖向接缝的受剪承载力设计值应按照下列公式计算： 1 持久设计状况
（7.2.2-1） V?0.07fA?0.1fA?1.65Affucc1cksdcy2 地震设计状况
（7.2.2-2） V?0.04fA?0.06fA?1.65AffuEcc1cksdcy式中：
Ac1 ——— 叠合梁梁端后浇层截面面积；
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fc ——— 叠合梁现浇层混凝土轴心抗压强度设计值；
fy ——— 穿过竖向结合面的钢筋抗拉强度设计值；
Asd ——— 穿过竖向结合面的钢筋在结合面上投影面积之和； Ak ——— 后浇键槽根部面积与预制键槽根部面积的较小值。
图7.2.2 叠合梁端竖向结合面抗剪承载力计算参数示意
1-后浇节点区；2-后浇混凝土叠合层；3-预制梁； 4-预制键槽根部截面；5-后浇键槽根部截面
（福建规程第7.2.2条） 【审查要点】
本规程偏于安全地不考虑新旧混凝土粘结作用。取抗剪键槽的受剪承载力、后浇区域混凝土的受剪承载力、穿过结合面的钢筋的销栓抗剪作用之和作为结合面的受剪承载力。在地震往复作用下，需对混凝土部分的受剪承载力进行折减，参照混凝土斜截面受剪承载力设计方法，折减系数取0.6.
研究表明，混凝上抗剪键槽的受剪承载力一般为0.15～0.2fcAk。由于混凝土抗剪键槽的受剪承载力和钢筋的销栓抗剪作用一般不会同时达到最大值，因此需对混凝土抗剪键槽的受剪承载力进行折减，取0.1fcAk。抗剪键槽的受剪承载力取各抗剪键槽根部受剪承载力之和;梁端抗剪键槽数量一般不会超过3个，不考虑群键作用。抗剪键槽破坏时，可能沿现浇键槽或预制键槽的根部破坏。因此，计算抗剪键槽受剪承载力时应按现浇键槽和预制键槽根部剪切面分别计算，并取二者的较小值。设计中，应尽量使现浇键槽和预制键槽根部剪切面面积相等。
审查中应确认设计文件中提供了叠合梁竖向接缝的受剪承载力计算书。
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19 在水平力作用工况下，预制柱底水平接缝的抗剪承载力设计值应按下列公式计算：
当预制柱底水平接缝为承压状态时：
V?0.8N?1.65Aff （7.2.3-1） usdcy当预制柱底水平接缝为受拉状态时：
2??N????? （7.2.3-2） fcfy?1?????Asdfy????V1.65Au?sd式中：
fc ——— 预制柱混凝土轴心抗压强度设计值；
fy ——— 穿过水平接缝的钢筋抗拉强度设计值；
——— 水平接缝处的轴向力设计值，取绝对值进行计算；
Asd ——— 穿过水平接缝的钢筋在结合面上投影面积之和； V ——— 预制柱底水平接缝的抗剪承载力设计值。 N u（福建规程第7.2.3条） 【审查要点】
预制柱底结合面的受剪承载力主要包括:新旧混凝土结合面的粘结力、粗糙面或键槽的抗剪能力、静摩擦力、纵向钢筋的销栓抗剪作用及摩擦抗剪作用，其中后两者为受剪承载力的主要组成部分。
在非抗震设计时，柱底剪力通常较小，无需验算。在地震往复作用下，新旧混凝土粘结力及粗糙面的受剪承载力丧失较快，计算中不予考虑。由于柱底接缝灌浆层上下混凝土表面均有粗糙面或键槽构造，因此摩擦系数可取O.8。钢筋销栓作用的受剪承载力计算公式与第7.2.2条相同。当柱受拉时，由于接触面存在脱离的趋势，不产生静摩擦力；且由于钢筋受拉，计算钢筋销栓作用时，需要根据钢筋中的拉应力结果对销栓受剪承载力进行折减。
审查中应确认设计文件中提供了柱底水平接缝的抗剪承载力计算书。 20 框架柱的纵向受力钢筋可集中于四角对称配臵，当纵向受力钢筋的间距不满足最大间距要求时，可设臵辅助纵向钢筋。辅助纵向钢筋的直径不宜小于10mm及纵向受力钢筋直径的1/2。正截面承载力计算时不计辅助纵向钢筋的影响；
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