武汉理工大学土木工程专业毕业设计
第五章 内力组合
考虑五种荷载组合： 组合1：1.2恒+1.4活；
组合2：1.2恒+1.4风（组合2‘：1.2恒-1.4风）；
，
组合3：1.2恒+0.85x1.4（活+风）（组合3：1.2恒+0.85x1.4（活-风）；
‘
组合4：1.2（恒+0.5活）+1.3地震（组合4：1.2（恒+0.5活）-1.3地震）；
，
组合5：恒+0.5活+1.3地震（组合5：恒+0.5活-1.3地震）。 5.1横梁内力组合表：见表
横梁的内力组合考虑活荷载的最不利组合：
（1） 边支座最大负弯矩和最大剪力及边跨跨中最大弯矩 本跨布置活荷载，再隔跨布置。 （2） 跨跨中最大弯矩 本跨布置活荷载
（3） 中间支座最大负弯矩和最大剪力 支座相邻两跨布置活荷载 5.2框架柱内力组合表：见表
柱的内力组合同横梁一样考虑活荷载的最不利组合。
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第六章 框架配筋
6.1计算基本参量（见表）
计算单元 备注 AB、CD 梁的支座弯矩考梁 BC 虑调幅，系数取A、D 0.85 柱 B、C 6.2框架横梁配筋计算 思路：根据横梁控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。
弯矩调幅：考虑到塑性内力重分布，现浇框架的支座调幅系数可采用0.8---0.9，本设计取0.85，跨中弯矩为组合最不利内力，故不必调整。 6.2.1纵筋的计算公式（见表）
支座负弯矩钢筋计算采用矩形截面；跨中正弯矩计算采用T形截面；跨中负弯矩计算采用矩形截面。
T形截面受弯构件翼缘计算宽度b’f的确定：
查规范，其属于肋形梁，且满足bf/h0>0.1,因此，bf=min(AB CD跨：b’f=min(BC跨：b’f=min(
1313’
’
构件 表 计算基本参量 bxh（mm） 材料（N/mm2） 250x550 C30；（fc=15;fcm=16.5） 250x400 Ⅰ级钢（纵筋）；（fy=210） 400x400 Ⅱ级钢（箍筋）；（fy=310） 500x500 13l0,b?sn)
?6600,250?3600?125?100)?2200
?2400,250?7200?125?125)?800
AB、CD跨：fcmb'fh'f(h0?0.5h'f)?16.5?2200?100?(515?0.5?100)?1687.95kN 属于第一类T形截面。
BC跨： fcmb'fh'f(h0?0.5h'f)?16.5?800?100?(365?0.5?100)?415.8kN, 属于第一类T形截面。
第一类T形截面的计算采用矩形计算方法，但b?bf
截面有效高度：h0=h-35（纵向受拉钢筋为一层）；h-60（纵向受拉钢筋为二层）
fcmbh0?AsMA?????1?1?2??s? Ss2fybh0fcmbh0查规范得到：三级框架，??0.35
纵向受拉钢筋的最小配筋百分率（%） 梁中位置 抗震等级 支座 三、四级 0.25 受压钢筋承受弯矩的计算公式： Mu?fyAs(h0?as)
''''跨中 0.2 梁内受力钢筋的直径一般不益大于28mm，也不应小于10mm. 6.2.2箍筋的计算公式：（见表）
由《规范》规定，如果按计算不需要设置箍筋时，则对截面高度h大于300mm的梁，仍应沿梁全长设置箍筋。
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同时框架梁梁端箍筋应予以加密，加密区的长度取1.5hb或500mm二者中的较大者，箍筋的最大间距取纵向钢筋直径的8倍，梁高的1/4，150mm三者中的最小值。 0.25fcbh0=0.25x15x250x515=482.81kN。 0.07 fcbh0=0.07x15x250x515=135.19kN。 0.25fcbh0=0.25x15x250x365=342.18 kN。 0.07 fcbh0=0.07x15x250x365=95.81 kN。
ASVS?V?0.07fcbh01.5fyvh0 ?sv?Asvbs?0.02fcfyv?0.02?15210?0.14%
配筋计算的剪力应考虑支座边缘的剪力。考虑到其影响较小，此处不考虑。 箍筋加密区采用间距为100。 注：1.对于支座截面，?s?Mfcmbh20,对于跨中截面?s?Mfcmbh'f20；
2. ??1?1?2?s（或查《混凝土结构设计规范》附录三） 3.对于支座截面，AS?fcmbh0?fy，对于跨中截面AS?fcmbfh0?fy'
6.3框架柱配筋计算
6.3.1纵筋的计算（见表） 采用对称配筋。（取下柱值进行计算） 计算公式如下：
e0?MN h0?h?35 ea?0.12(0.3h0?e0),若?0,则取0
0.5fcAcN若?1取1 ?2?1.15?0.01l0h若?1取1
ei?e0?ea ?1??l0???1?ei??h1400h01???1?2 ??2
因为 ??Nfcmbh0 ，（Ⅰ）如果?>0.35, 则为小偏心，然后对?进行修正，用公式
??b(?b?0.35)??N?fcmbh0?bNe?0.45fcmbh02's(0.8??b)(h0?a)2?fcmbh0
AS?A?'SNe?fcmbh0?(1?0.5?)fy(h0?as)''e??ei?h2?as'
（Ⅱ）如果??0.35,则为大偏心，按下面的公式进行计算：
'?2asNe'?,AS?AS??'h0fy(h0?as)N????2Ne?fcmbh0?(1?0.5?)fcmbh0?2as'????b,As?As?''?h0fy(h0?as)?e??ei?'h2h2?as'
e??ei? ?as' 由〈〈规范〉〉（GBJ11—98） 纵筋的最小总配筋率为：
抗震等级为三级：角柱：0.8%；中、边柱：0.6%。
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6.3.2箍筋的计算公式（见表） 取最大剪力值作为控制值 。 计算公式如下： VC=
0.2??1.5fcbh0?0.07N
框架柱的计算剪跨比??宽。
Asvs?V?Vc1.25fyvh0Hn2h小于1取1，小于3取3。Hn为柱的净高，h为柱截面
N为考虑地震作用组合的框架柱的轴向压力设计值；如果N>0.3fcbh0,则N 的取值
为0.3fcbh0；如果N<0.3fcbh0,则取N。
由组合内力表可知：最到轴力为1712.62，则轴压比为：最小体积配筋采用0.8%，?v?
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1712.62?100015?400?400=0.71>0.6，查规范
Asv1UcorAcorS
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附图：
图1A 纵向框架计算模型（A、D轴）
图1B 纵向框架计算模型（B、C轴）
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