镇江市公共住房限公司象山花园二期?标段工程 脚手架搭拆方案
荷载的计算值 R=1.230.030+1.230.064+1.431.275=1.898kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0998 NG1 = 0.100321.500=2.147kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.1003531.5003(0.850+0.350)/2=0.450kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.17031.50035/2=0.638kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.01031.500321.500=0.322kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.557kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0003231.50030.850/2=2.550kN
风荷载标准值应按照以下公式计算 WK=UZ.US.W0
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.420
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.060
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.30031.42031.060 = 0.452kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.931.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.557+0.931.432.550=7.481kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
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N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.557+1.432.550=7.838kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.931.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.931.430.45231.50031.80031.800/10=0.277kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.838kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.50031.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 397)=103.021N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
=7838/(0.193
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.481kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.50031.800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
—— 由长细比，为3118/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.183kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 397)+183000/4248=142.257N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
< [f],满足要求!
=7481/(0.193
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.410kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.550kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 86.258米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.410kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.550kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.154kN.m；
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经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 63.400米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 3 wk 3 Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.316kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.6034.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.169kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.169kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 =0.94；
A = 3.97cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 76.914kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.169kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件，满足要求
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.60的结果查表得到
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连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 31.35 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.84 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 52.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc 3 fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 130.00 地基承载力的计算满足要求!
12.3 1.3m悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度20.3米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
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