中聯（TC7525-16D） 塔吊安裝拆卸方案
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap
=2.51×(19.5×5)+8500×0.5=4517.61kN Qk=494.41kN≤Ra=4517.61kN
Qkmax=1263.27kN≤1.2Ra=1.2×4517.61=5421.13kN 满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-274.45kN<0
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=274.45kN 桩身的重力标准值：Gp=ltApγz=18×0.5×25=226.19kN Ra'=uΣλiqsiali+Gp=2.51×(0.7×19.5×5)+226.19 =397.73kN
Qk'=274.45kN≤Ra'=397.73kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=9×3.14×182/4=2290mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1623.57kN ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.85×17×0.5×106 + 0.9×(360×2290.22))×10-3=7959.66kN Q=1623.57kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=7959.66kN 满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=429kN fyAS=360×2290.22×10-3=824.48kN Q'=429kN≤fyAS=824.48kN 满足要求！
9
中聯（TC7525-16D） 塔吊安裝拆卸方案
五、承台计算
承台配筋 承台底部长向配筋 HRB400 Φ22@120 承台底部短向配筋 HRB400 Φ22@120 承台顶部长向配筋 HRB400 Φ22@120 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ22@120 1、荷载计算
承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(1623.57+(-429))×5.66/2=3378.77kN·m X方向：Mx=Mab/L=3378.77×4/5.66=2389.15kN·m Y方向：My=Mal/L=3378.77×4/5.66=2389.15kN·m 2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1027.9/4 + 5719.94/5.66=1268.13kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.86
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6m a1l=(al-B-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6m 剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1439=0.42，取λb=0.42； λl'= a1l/h0=600/1439=0.42，取λl=0.42； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.42+1)=1.24 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.42+1)=1.24 βhsαbftbh0=0.86×1.24×1.57×103×5.5×1.44=13251.41kN βhsαlftlh0=0.86×1.24×1.57×103×5.5×1.44=13251.41kN V=1268.13kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=13251.41kN 满足要求！ 3、受冲切计算
10