资江三桥第1合段
态，支点移至支座附近时为抗剪最不利状态。 弯曲下的法向应力：
σ=M/W=273.27kNm/1750cm3=156MPa<[σ]=181MPa 满足要求 弯曲下的剪应力：
τ=QSX/I/δ=186.64kN/30.7cm/1cm/2=30.4Mpa<[τ]=85MPa 满足要求 c)、验算横梁I40a工字钢 1、弯曲强度
Mmax=q*L /4=65*4/4=65KN.Ｍ
σmax＝Mmax/ Wx＝65*1000000/(1090*1000)=59.63Mpa <[σｗ]=145Mpa满足要求 2、剪切强度
Qmax= q*L /2=65*4/2=130KN
τmax= Qmax*Sx=130*1000*636.4*1000/（21700*10000*10.5）=36.31 Mpa <[τｗ]=85Mpa满足要求 3、挠度计算
fc=PL3/(48EI)=65*4*4*4*10^9*10^3/(48*200*10^3*21700*10^4) =2mm<[f]=L/400=10mm 满足要求
五、驳船对钻孔平台的作用力：
驳船沿横桥向锚固于钻孔平台上，在水流及风力作用下将对钻孔平台产生一定的作用力。
①、船在水流压力作用下对钻孔平台产生的力：根据《公路桥涵设计通
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资江三桥第1合段
用规范》JTG D60--2004，第4.3.8条：
P?KA ?V22g (0.1)
驳船长、宽、高分别为30m、10m、2m，施工状态时最大吃水深度约1.5m。 最大水流速度V按2.0m/s考虑； 横桥向阻水面积：A?30?1.5?45m2； 船按流线型考虑，取K＝0.75，则： 横桥向水流压力为：
10?2.02P?KA?0.75?45??68.80.KN
2g2?9.81?V2 六、平台计算
a、工况1：插打钢管桩
(0.2)
此时，钢管桩仅受水流冲击力作用，分着床前与着床后分别计算钢管桩强度及稳定性。
⑴、着床前钢管桩强度及稳定性验算：
按最长22米考虑即可，水流速度取2m/s，则单根钢管桩受到的水流压力
AS?1.44?22?31.68m2
根据《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，第4.3.8条：
10?2.02?0.8?31.68??51.66KN P?KA2g2?9.81?V2
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Mmax?pl?51.66?0.2?10.33KNm，W?0.7854D2t?0.7854?0.822?0.01?5.28?10?3m3Mmax10.33?106????1.95Mpa?[?]?170MpaW5.28?10?3?109 稳定性验算：因为此时钢管桩在重力作用下受拉力，故不做稳定性验算。
⑵、着床后钢管桩强度及稳定性验算
Mmax?pl?51.66?1?51.66KNm，W?0.7854D2t?0.7854?0.822?0.01?5.28?10?3m3Mmax51.66?106????9.78Mpa?[?]?170MpaW5.28?10?3?109强度验算：
A??Dt?3.14?0.82?0.01?0.02574m2NMmax180?10351.66?103 ?????AW0.025745.28?10?3
稳定性验算：
?NM?1???1[?] Am??2Wm式中：N--计算轴向力； M--构件最大计算弯矩； Am--毛截面积； Wm--毛截面抵抗矩；
?1--轴心受压构件的纵向弯曲系数，根据钢种、截面形状及弯曲方向
等按表1.2.16--2采用；
i?0.354D?0.354?0.82?0.290，L0?2L?2?22?44mL44??0??151.7i0.29
υ1＝0.446；
?2--构件只在一个主平面受弯时的纵向弯曲系数（若是压弯杆，可按
，在不作进一步分析时，可按1.2.16--4计算构N?0的情况取值来确定?2）
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资江三桥第1合段
件的换算长细比?e，并按?e由表1.2.16--2查得相应的?1以替代?2；
?--系数，焊接构件取1.8； L0--构件对y?y轴的自由长度；
rx、ry--构件截面对x?x轴（强轴）和y?y轴（弱轴）的回转半径；
h--由表1.2.16--1可知为钢管桩直径，取?2?1.0；
?--考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值；
当
N?0.15?1[?]时，取??1.0； Amn1N?2N)m； 当?0.15?1[?]时，取??(1?2Am?EAmN180?103??9.55Mpa?0.15?1[?]?0.15?0.446?196?13.11Mpa Am0.01884所以，取μ＝1.0。
?1NM180?1030.44683.49?103??????9.55?13.16??3 Am??2Wm0.018841.0?1.02.83?1022.71Mpa?0.446?196?100Mpa经过上述计算得知所以，钢管桩在施工过程中的稳定性均满足要求。
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