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A——立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2； W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3； σ——钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.0 N/mm2； l0——计算长度 (m)；l0 = h+2a k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70； a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.10×2 = 1.7 m； l0/i =1.7×103/ 15.8 = 107.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）= 23.4 N/mm2； ∴ σ< [f] = 205.000 N/mm2，立杆稳定性满足要求。
10.2 梁模板计算书
10.2.1参数信息 1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)： 0.50； 梁截面高度 D(m)： 1.30； 混凝土板厚度(mm)：0.10； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.9m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10； 脚手架步距(m)：1.50；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00； 立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 采用的钢管类型为?48×3.20；
扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 承重架支设：木方支撑平行梁截面A；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2)：0.35； 新浇混凝土自重：24.0N/m3； 钢筋自重(kN/m3)：4.0；
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?48×3.5钢管对拉螺栓枋木
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施工均布荷载标准值(kN/m2)： a.计算模板时取2.50； b.计算支撑小楞构件时取1.5； c计算支架立柱时取1.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；
新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2 F=0.22γct0β1 β2V1/2 F′=γcH
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：250.0； 面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm； 次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；
10.2.2梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
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式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714； T——混凝土的入模温度，取20.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2； β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15； V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.3； 则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2 F′=γcH=28×1.3=36.4KN/m2
取两者较小值，则标准值为F = F′=36.4KN/m2；
10.2.3梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =8×42/6 = 21.33cm3； I =8×43/12 = 42.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下：
其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M ——内楞的最大弯距(N.mm)； W ——内楞的净截面抵抗矩； [f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
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其中，作用在内楞的荷载
q=(1.2×36.4×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=12.550kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 450mm；
内楞的最大弯距： M=0.1×12.55×450.02= 2.541×105N.mm； 内楞的最大受弯应力计算值σ =2.541×105/2.133×104=11.91N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm2； ∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。 （2）.内楞的挠度验算
其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2；
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×36.4×0.3=13.104 KN/m； l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；
I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/mm2； 内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×13.104×450.04/(100×9500×4.267×105)=0.897mm； 内楞的最大容许挠度值： [ω] = 2.000mm； ∴ ω< [ω]，内楞挠度满足要求。
2.外楞计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W =8×42/6 = 21.33cm3； I=8×43/12 = 42.67cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2) M ——外楞的最大弯距(N.mm)；
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W ——外楞的净截面抵抗矩； [f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×36.4×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm 外楞的受弯应力计算值： σ = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm2； ∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。 （2）.外楞的挠度验算
其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；
P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=36.4×0.5×0.3=5.46 KN； l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4； 外楞的最大挠度计算值： ω = 1.146×5.46×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.42mm；
外楞的最大容许挠度值： [ω] = 1.20mm； ∴ ω< [ω]，满足要求。
10.2.4穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力； A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =36.4×0.50×0.30×2 =10.92kN。
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