四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号1的公式：I=b
/12=100×
/12= 8333333.333
；构件的截面宽度b=100mm；
剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S=（100mm/2）×100mm×（100mm/2/2）=125000
；代各参数入公式计算：(V×S)/(I×b)=(5370N×125000
×100mm）=0.806N/
< fv=1.6 N/
；
)/
（8333333.333
由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承木楞的抗剪强度验算合格（验算数据比较接近，施工时必须严格要求，认真到位，按规范施工）。 6、加固支撑地下室顶板水平横支承木楞的挠度验算
按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第5.2.2第3小条以及《木结构设计规范》GB 50005-2003第5.2.6要求，受弯构件应进行挠度验算，JGJ162-2008明确简支楞梁须按照该规范的5.2.1-4或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选用5.2.1-4式进行验算：
，其中弹性模量
E查JGJ162-2008规范附表A.3.1-3按TC15A木材E=10000，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的E=10000×0.8=8000N/I=8333333.333
；最大挠度
；全截面惯性矩
的取值按JGJ162-2008规范的4.4.1条第3
小条的“支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000”得=600mm/1000=0.6mm；代各参数入公式计算=（5×17.9N/mm×600 mm×600 mm×600 mm×600mm）/（384×8000N/
×8333333.333
）=0.453mm<
=0.6mm.
由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承木楞的挠度验算合格。
7、加固支撑地下室顶板水平横支承木楞下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算
由于加固支撑地下室顶板水平横支承木楞下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力必须经过核算满足最低要求才能使用，依JGJ162-2008第5.2.5条之第2小条说明，查5.2.5-1表，取表中最大长度容许荷载的最小值12KN，立杆每行11根7行共计77根，按均匀分布计算每根立杆的荷载应为：设计总荷载789180N/77根=10249N=10.249KN/根<最大长度容许荷载的最小值12KN.
6
由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承木楞下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算合格。
加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱稳定性的验算
受压杆件的计算长度
=1.2m（即纵横水平拉杆步距为1200mm）
依JGJ162-2008第5.2.5条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式的压弯杆件计算”与JGJ162-2008第5.2.5条之第3小条说明：“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，计算公式为该规范的5.2.5-10，公式中的计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得超过1.8m”在本设计方案中均存在，故此受压杆件的计算长度
=1.2m（即实际施工时纵横水平杆的步距不得超过
1.2m，且须保证钢管立柱的上下末端均须设置纵横水平杆），其余按5.2.5-9式计算：
7
其中轴心压力设计值N=设计总荷载789180N/77根=10.249KN；轴心受压稳定系数；钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1 采用，按牌号Q235钢直径>40~60(钢管直径为48mm)查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200 N/
；钢材屈服强度值
：本设计方案使用钢管用钢牌号为Q235，
按《钢铁产品牌号表示方法》GB221-2000第3.2.1条说明，其屈服强度为235N/(
-，轴心受压杆件毛截面面积A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A=
)×3.14159= 489.3026425
，直径为48mm的下套管
的钢管回转半径（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1-2 结
构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式：）
8
=
=3.14159×（
+
/4=15.7817141mm，其惯性矩
）/64=399285.1425
=
；上插管为实心
U型可调支托，其直径按JGJ162-2008规范6.1.9条明确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm”=48-5.5×2-3×2=31mm，其惯性矩
（依《建筑施工
手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表
2-5序号4的公式）==3.14159×314/64=45333.19279m；由此依
=399285.1425/45333.19279=8.807787803；得
==2.21447373；推=2.21447373×
1200mm/15.7817141mm=168.344；按JGJ162-2008规范查附录D计算=168.344×
=168.344查表范围，
=0.223; 弯矩作用平面
内偏心弯矩值其中N=10249N，d=48mm得=10249N×
依《建筑施
48mm/2=245976N.mm；弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩
工手册》第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式）=
=(3.14159×（
-
/48）)/32=5077.789142mm;欧拉临界力
489.3026425
=3.142×206000 N/×
／168.3442=35051.739N；代各参数入公式计算得：
=10249N/（0.223×489.3026425）+（1.0×
245976N.mm）/（5077.789142mm×（1-（0.8×（10249N/35051.739N））））
=157.162N/
<抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200 N/
。
9
由此说明加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱纵横水平拉杆步距为1200mm时稳定性的验算合格。
五、地下室顶板加固安全保证措施
1、
为了减少顶部导轨架应力集中对支撑钢管的局部变形影响，在升降
机导轨架标准节底座的位置和加固区域四周支撑钢管时，在楼板底部和上U型支托之间连续垫置两条100×100木楞必须使用质量可靠的可调支托，施工时必须多次调紧，以保证所有支撑支托受力均匀。 2、
支撑立杆的顶部和底部分别应和地下室顶板和地下室底板顶紧，标
准节支撑区立杆尽量不用对接接长，非标准节支撑区的立杆可用对接接长，禁止使用搭接接长钢管。所有钢管端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100㎜。 3、
加固的架体应悬挂标识，定期由安全员进行检查，看是否有松动的
迹象，如发现异常情况应及时进行调整加固。加固区域不能积水。 4、
严格按示意图要求设置剪刀撑，以保证支撑体系的稳定。其他需注
意细节按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范施工。
六、附图
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