暴气池中混合液平均溶解氧饱和度按最不利温度为：
Csb(30)?Cs(Pb2.066?105?Qt4255)
)
?7.63?(1.474?102.066?10?18.4342?8.79mg/L
温度为20℃时，暴气池中混合液平均溶解氧饱和度为： Csb(20)?Cs(Pb2.066?105?Qt4255)
?9.17?(1.474?102.066?10?18.4342)
?10.56mg/L
温度为20℃时，脱氧清水的充氧量为：
Ro?RCs(20)a(??Csb(T)?C)?1.024(T?20)
?66.68?10.560.82??0.95?1.0?8.79?2.0??1.024?30?20?
?103.639kg/h
式中：
a———— 氧转移折算系数，一般取0.8～0.85，本设计取0.82；
?———— 氧溶解折算系数，一般取0.9～0.97，本设计取0.95； ?———— 密度，㎏/L，本设计取1.0㎏/L；
C———— 废水中实际溶解氧浓度，mg/L； R———— 需氧量，㎏/L，为66.68㎏/L。 暴气池平均供气量为：
G?Ro0.3EA?103.6390.3?0.15?2303.09kg/h ?1785.34m/h
3 (空气密度为1.29㎏/m3)。
每立方米废水供空气量为：
1785.34?2208.33?17.14m3
每去除1kgCOD的耗空气量为：
XXXVI
1785.34?2208.33?0.238?58.18m空气/kgCOD3
3. 布气系统计算
单个反应池平面面积为40×10，设423个曝气器，则每个曝气器的曝气量=G/423=1785.34/423=4.22m3/h。
选择QMZM-300盘式膜片式曝气器。其技术参数见表1-5。
表1-5 QMZM-300盘式膜片式曝气器技术参数
型号 工作通气量 2～8 m3/h·个 服务面积 0.5～1.0 m2/h·个 氧利用率 35%～59% 淹没深度 供气量 4.25 m3/h QMZM-300
4～8m 从鼓风机房出来一根空气干管，在两个CASS池设两根空气支管，每根空气支管上设46根小支管。两池共两根空气支管，92根空气小支管。
气干管流速v1为15m/s，支管流速v2为10 m/s ，小支管流速v3为5 m/s，则
4G3600??v14G2?9?3600??v2'空气干管管径： D干管??4?1785.34?23600???15=0.29m,取DN300㎜钢管
空气支管管径： D横支管?钢管，
空气小支管管径：D小支管?管。
?4?1785.343600???7?9?0.10m，取DN100㎜
4G46?3600??v3?4?1785.3446?3600???5?0.06m，取DN60㎜钢
4.鼓风机供气压力计算
曝气器的淹没深度H=4.5m，空气压力可按下式进行估算： P??1.5?H??9.8??1.5?4.5??9.8?58.8KPa 校核估算的空气压力值 管道沿程阻力损失可由下式估算： h???式中：
Lv2d2
XXXVII
?---------- 阻力损失系数，取4.4.
取空气干管长为30m，则 其沿程阻力损失 h1???Lv2d2?4.4?10?5?30150.322?0.5KPa
取空气支管长为40m，则 其沿程阻力损失 h2???Lv2d2?4.4?10?5?40100.2522?0.35KPa
取空气小支管长为16m,则 其沿程阻力损失 h3???Lv2d2?4.4?10?5?16520.062?0.2KPa 空气管道沿程阻力损失为?h?h1?h2?h3?0.5?0.35?0.2?0.15KPa
设空气管道的局部阻力损失为hi=0.5KPa，则空气管路的压力总损失为：
?h?0.5?0.15?0.2KPa
取膜片式微孔曝气器的最大压力损失为hf=2.9KPa，则鼓风机的供气压力为：
P?9.8H??h?hf?9.8?4.5?0.2?2.9?47.2KPa ＜58.8KPa。
'故鼓风机的供气压力可采用58.8KPa，选择一台风机曝气，则风机能力为G=50m3/min.
5. 鼓风机房布置
选用两台DG超小型离心鼓风机，，供气量大时，两台一起工作，供气量小时，一用一备。DG超小型离心鼓风机规格如表1-6。
表1-6 DG超小型离心鼓风机
流量 压缩介质 出口压力 轴功率
50 m3/min 空气 63.8KPa 52KW
电动机形式 电动机功率 电动机电压
重量
TEFC 75KW 220V 1t
其占地尺寸为2016㎜×1008㎜，高为965㎜（含基础）。 1.7.3.6 CASS反应池液位控制
CASS反应池有效水深为5米。
1排水结束是最低水位 h1?5.0??
?1??5.01/0.32?10.32?3.4m
XXXVIII
基准水位h2为5m,超高hc为0.5m,保护水深?为0.5m, 污泥层高度 hs?h1???3.4?0.5?3.1m
保护水深的设置是为了避免排水时对沉淀及排泥的影响。进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，曝气结束由时间控制，沉淀开始与结束由时间控制，排水开始由时间控制、排水结束由水位控制。 1.7.3.7排出装置的选择
每池排出负荷 Qd?QhTf2?Td?208.33?42?1.5?277.77m/h?4.63m/min33
选择XBS-300型旋转式滗水器，其技术参数如表1-7。
表1-7 XBS-300型旋转式滗水器技术参数
型号 XBS-300 流量（m3/h） 300 堰长（m） 4 总管管径(mm) 250 滗水深度H（m） <2.5 功率(KW) 0.55
XXXIX
第二章 污泥部分各处理构筑物设计与计算
2.1 集泥井
2.1.1 设计说明
污水处理系统各构筑物所产生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥浓缩池。
污泥浓缩池为间歇运行，运行周期为24h,其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间为1.0～1.5h，污泥浓缩时间为20.0h,浓缩池排水时间为2.0h,闲置时间为0.5h～1.0h。 2.1.2 设计参数
设计泥量
啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分： ①UASB反应器，Q1 = 24.5 m/d ,含水率98% ； ②CASS反应器，Q2 =44.68 m/d,含水率99% ；
总污泥量为：Q = Q1 + Q2 = 69.18 m3/d，设计中取70 m3/d。 2.1.3 设计计算
考虑各构筑物为间歇排泥，每日总排泥量为70 m3/d，需在1.5h内抽送完毕，集泥井容积确定为污泥泵提升流量（70 m/d）的10min的体积，即7.8m。
3
3
33
此外，为保证CASS排泥能按其运行方式进行，集泥井容积应外加37.23 m3。则集泥井总容积为7.8+37.23=45.00 m3。
集泥井有效深度为3.0m，则其平面面积为
A?VH?453?15m
2设集泥井平面尺寸为4.0×4.0m。集泥井为地下式，池顶加盖，由污泥泵抽送污泥。
集泥井最高泥位为-0.5m,最低泥位为-3m池底标高为-3.5m。浓缩池最高泥位为2 m。则排泥泵抽升的所需净扬程为5 m，排泥泵富余水头2.0 m，管道水头损失为0.5 m，则污泥泵所需扬程为5+2+0.5=7.5 m。
选择两台80QW50-10-3型潜污泵提升污泥（一用一备）。其性能如表1-8。
XL