5.4 斜井断面计算 5.4.1斜井断面计算
斜井井筒断面均采用1/4三心拱，平巷断面均采用1/4三心拱，溜井断面近似圆形。 溜井形式采用单阶段独立卸矿直溜井。 （1）斜井井巷工程主要参数设计
斜井设计坡度-26°，斜井断面采用1/4三心拱，掘进断面2.8m*2.6m，按照矿山井巷工程设计手册及《有色金属采矿设计规范》GB500771-2012的规定要求核算如下：
1)宽度的核算:
按照提升运输设备计算：井筒壁与运输设备安全距离b1取300mm，提升运输设备最大外形宽度b为1400mm，运输设备至人行道侧安全距离200mm，人行道布置在风水管、水沟一侧，且该人行道主要用于斜井检修，人行道宽度b2为800mm，其中踏步取600mm，水沟200mm。故斜井断面净宽： B0=b1+b+b2=300+1400+200+800=2700mm，
按照架空乘人装置计算：蹬座中心至提升侧巷帮的距离为0.7m,至行人侧巷帮
的距离为0.9m钢丝绳间距1.2m，。
B0=1200+700+900=2800mm
由上计算得出，B0取最大值2800mm,故斜井掘进断面宽为2800mm。 2）拱高的确定：f0=1/4B0=700mm 墙高的确定： a）按人行要求核算， h3=1800+h5-14.1（r-50）1/2
h5为渣面高，采用18kg轨道、600轨距简易岩渣道床，按规程查表为190mm，此处设计200mm，符合要求。
斜井断面采用1/4三心拱，故r=0.172746B0=483.7mm。
计算得h3=1706.4mm。由此核算断面要求高为2406.3mm，实际设计断面2600mm，大于核算要求的高度，满足安全行人要求。
b）按运输设备最大外形尺寸核算，
最高设备为RJKY55-30/865型大坡度可摘挂抱索器架空乘人装置，钢丝绳离轨道面
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距离位1900mm，钢丝绳距离顶板安全距离300mm，由此合计核算断面要求高为2520mm。实际设计净高为2600mm，符合安全要求。
5.4.2斜井内其他设施
（1）井筒内设施
设计水沟和管路布置在人行道一侧，人行踏步采用混凝土砌筑，规格为600mm*330mm*161mm。水沟坡度与斜井坡度一致，断面规格为200mm*200mm。
（2）管缆铺设
井筒内风、水、电管缆铺设在人行道一侧，信号及照明线布置在管路上方，管线采用架空式布置，用U型卡固定，托管梁采用10号槽钢或工字钢，埋入深度300mm，间距300mm。
（3）轨道铺设
斜井轨道采用简易整体道床，道床厚度320mm，宽度2000mm，道肩宽100mm，道床侧面坡角1:1.5；木枕轨规格120mm*140mm*1200mm，枕轨埋入2/3高；轨道型号18kg/m轻轨，轨距600mm，轨道采用鱼尾板、螺栓、道钉和垫板等将各段钢轨固定连接成一整体，再采用固定钢轨法，防滑底梁及其固定装置沿斜井每隔20m安装一个。
（4）躲避硐室
本次设计斜井，考虑到实际生产中，为施工、检修作业人员的安全，井筒内每隔50m设计一个宽2m、高1.8m、深1.0m的躲避硐室，布置在人行道一侧，共计9个。
5.5 存在问题及建议
1、10中段9号斜井箕斗缷矿溜井的布置形式为并列式，两个矿仓共用一个卸矿口，在卸矿口安装翻板机，由此控制矿、废石进入相对应的矿仓。两个矿仓斗口在放矿平巷X轴方向的平距约为3.84米，Y轴方向的平距约为2.36米。8号斜井下部的对接溜井矿仓在靠近10中段侧，施工时存在容易相互垮通，会对装矿系统的工期有较大的影响。
2、6、10中段联络道存在倒岔，8号斜井下放的材料及设备往深部转运时，在运输上有一定的影响。
3、斜井在160m高程会与八中段绕道相贯通，贯通位置处于川2点与川3点之间。在斜井施工时，要重点考虑贯通处的安全措施。
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4、斜井由于采取多段掘进方式，矿方测量需重点控制坐标、高程及方位，确保斜井对接准确无误。
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6 设计斜井提升计算
设计采用：箕斗斜井单钩提升，一次提升箕斗数量n=1，箕斗容积1.7m3，自重1431.9kg/台,最大装载重量3300kg，尺寸：长×宽×高3.1×1.1×1.028。
一、计算资料 工作制度
（1）年工作日数tr=300(d/a)
采用三班制昼夜提升，日工作小时数ts =19.5h (2)提升量
年运输量A=100000（t/a）
小时提升量As=CA/tstr=1.2×100000/(300×19.5)=20.6(t/h) 式中：C为提升不均衡系数，C=1.2 箕斗： 容积Vr=1.7m3 箕斗质量Qj=1431.9kg 外形尺寸：31003110031028 轨距：600mm
计算的最大装载量 Qmax=γVr=1.7×1.65=2.8t 式中：γ——松散矿石密度，γ=1.65 t/m3 有效装载量Q=Cm×Qmax=0.8×2.8=2.24 t 式中：Cm——箕斗装满系数。取Cm=0.8
（4）斜井倾角а=26°；井筒斜长Lj=426.6m；提升长度416.8m。 二、一次提升循环近似时间Tj Tj=2L/VP+θ1+θ2=2×449.4/3.5+20=258.2s θ1—箕斗装矿休止时间，，取为10s θ2—箕斗卸矿休止时间，取为10s Vmax—最大提升速度，v=4m/s vp—提升平均速度，取vp=3.5 m/s 每小时提升次数：
ｎ小时＝3600∕T近=3600∕276.8=13.9次∕h 三、钢丝绳选择计算
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提物钢丝绳每米质量：
Ps=(Qmax+Qj)(sinα0+f1cosα0)/[(11σ/m)-L0ˊ(sinα0+f2cosα0)]
=(2800+1431.9)(sin26°+0.01cos26°)/[(11×1670/7.5)-416.8(sin26°+0.2cos26°)] =1893.174/2191.698 =0.864kg/m
式中：Ps—提升钢丝绳单位长度重量 kg/m Qmax—最大装载量 3400kg Qj—箕斗质量 1431.9kg α0—斜坡道倾角 а=26°
f1—箕斗在斜井运行的阻力系数 f1=0.01 f2—钢丝绳移动的磨擦阻力系数 f2=0.2 σ—钢丝绳公称抗拉强度 σ=1670Mpa m—提升物料时静力安全系数 m=7.5
选用6319s+Fc钢丝绳，直径Φ=22mm，(考虑磨损) 重量1.78kg/m， 公称抗拉强度：1670MPa, 钢丝破断拉力总和为267000N。 提升箕斗钢丝绳实际安全系数校验：
m′=Qp/[(Qmax+Qj) (sinα0+f1cosα0)+ Ps L0ˊ(sinα0+f2cosα0)]g =267000/[(2800+1431.9) (sin26°+0.01cos26°)+1.78×416.8
(sin26°+0.2cos26°)]×9.8=267000/（1893.17+458.59）×9.8=11.58>m=7.5 (安全、可用) 四、提升机及游轮选择 （1）根据《采矿手册》27.3.3.2
提升装置，游轮直径不小于钢丝绳直径的60倍 Dl≥60ds=60×22=1320mm
选用直径Φ=1600mm的游轮，有效游动距离≥600mm,。 （2）提升机卷筒直径Dj(mm)
Dj≥60ds=60×20=1200mm，选取Dj=1600mm 提升机卷筒宽度B（mm）
B≥{[103(Lt+Ls)+(3+4)πDj]×(ds+ε)}/(ncπDp)=
{[103(416.8+30)+(3+4)3.14×1600]×(22+2.0)}/(2×3.14×1620) =1136.99mm， 选取B=1200mm。 式中：Lt—提升长度，Lt=416.8m
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