10kV FS4-10 GW口-10 GG-1A(F)-113、11 GG-1A(J)-01 GG-1A(F)-07
GG-1A(F)-54 GG-1A(F) -96 S9-630 Y00Y10/0.4kV S9-630 10/0.4kV （备用电源）
联络线 高压柜列 GG- 1A(F) -113
GG- 1A(F) -11
GG- 1A(J) -01
220/380V GG- 1A(F) -96
GG- 1A(F) -07
GG- 1A(F) -54
联络 主 主
变 变 （备用）
图4-2 装设两台主变压器的主接线方案
4.3 主接线方案的技术经济比较
表4-1 主接线方案的技术经济比较 技术指标
比较项目 供电安全性 供电可靠性 供电质量 装设两台主变的方案 满足要求 满足要求 由于两台主变并列，电压损耗较由于一台主变，电压损耗较大 小 - 10 -
装设一台主变的方案 满足要求 基本满足要求 主变的折旧费=42万元*0.05=2.1万元；高压开关柜的折旧费=36万元*0.06=2.16万元；变配电的电力变压器和维修管理费=（42+36）万元高压开关柜的*0.06=4.68万元。因此主变和高年运行费 压开关柜的折旧和维修管理费=（2.1+2.16+4.68）=8.94万元，比一台主变方案多投资2.74万元 主变容量每KVA为800元，供供电贴费=2*630KVA*0.08万元供电贴费 电贴费=1000KVA*0.08万元=100.8万元，比一台主变多交/KVA=80万元 20.8万元 从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。
主变的折旧费=30.2万元*0.05=1.51万元；高压开关柜的折旧费=24万元*0.06=1.44万元；变配电的维修管理费=（30.2+24）万元*0.06=3.25万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（1.51+1.44+3.25）=6.2万元 经济指标 只有一台主变，灵活性稍差 稍差一些 查得S9-1000/10的单价为电力变压器的15.1万元，而变压器综合投资综合投资额 约为其单价的2倍，因此综合投资约为2*15.1=30.2万元 查得GG-1A(F)型柜可按每台4高压开关柜万元计，其综合投资可按设备（含计量柜）的1.5倍计，因此高压开关柜的综合投资额 的综合投资约为4*1.5*4=24万元 灵活方便性 扩建适应性 由于有两台主变，灵活性较好 更好一些 查得S9-630/10的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为4*10.5=42万元，比一台主变方案多投资11.8万元 本方案采用6台GG-1A(F)柜，其综合投资约为6*1.5*4=36万元，比一台主变方案多投资12万元 第五章 短路电流的计算
5.1 绘制计算电路
(1) ～ ∞系统 500MVA (2) LGJ-150,8km 10.5kV S9-1000 0.4kV
图5-1 短路计算电路
K-1 (3) K-2 5.2 确定短路计算基准值
设基准容量Sd=100MVA，基准电压Ud=Uc=1.05UN，Uc为短路计算电压，即高压侧
Ud1=10.5kV，低压侧Ud2=0.4kV，则
Id1?Sd3Ud1?100MVA3?10.5kV?5.5kA （5-1）
- 11 -
Id2?Sd3Ud2?100MVA3?0.4kV?144kA （5-2）
5.3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值
5.3.1电力系统
已知电力系统出口断路器的断流容量Soc=500MVA，故 X1?=100MVA/500MVA=0.2 （5-3）
5.3.2架空线路
查表得LGJ-150的线路电抗x0?0.36?/km，而线路长8km，故
?X2?x0lSd100MVA?(0.36?8)???2.6 22Uc(10.5kV) （5-4）
5.3.3电力变压器
查表得变压器的短路电压百分值Uk%=4.5，故
?X3?Uk%Sd4.5100MVA=4.5 ??100SN1001000kVA （5-5）
式中，SN为变压器的额定容量
因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。
11 0.22.61 4.5k-1 k-2
图5-2 短路计算等效电路
5.4 k-1点（10.5kV侧）的相关计算
5.4.1总电抗标幺值
?**X??X?X(k?1)12=0.2+2.6=2.8
（5-6）
5.4.2 三相短路电流周期分量有效值
*Ik?1?Id1X*?(k?1)?5.5kA?1.96kA 2.8 （5-7）
5.4.3 其他短路电流
(3))I''(3)?I??Ik(3?1?1.96kA
（5-8）
（5-9） （5-10） （5-11）
(3)ish?2.55I''(3)?2.55?1.96kA?5.0kA
(3)Ish?1.51I''(3)?1.51?1.96kA?2.96kA
5.4.4 三相短路容量
)Sk(3?1?SdX*?(k?1)?100MVA?35.7MVA 2.8- 12 -
5.5 k-2点（0.4kV侧）的相关计算
5.5.1总电抗标幺值
?***X?(k?1)?X1?X2?X3=0.2+2.6+4.5=7.3 （5-12）
5.5.2三相短路电流周期分量有效值
*Ik?2?Id2*X?(k?2)?144kA?19.7kA 7.3 （5-13）
5.5.3 其他短路电流
(3))I''(3)?I??Ik(3?1?19.7kA
（5-14）
（5-15） （5-16）
(3)ish?1.84I''(3)?1.84?19.7kA?36.2kA
(3)Ish?1.09I''(3)?1.09?19.7kA?21.5kA
5.5.4三相短路容量
)Sk(3?2?SdX*?(k?2)?100MVA ?13.7MVA
7.3表5-1 短路计算结果 （5-17）
以上短路计算结果综合图表5-1所示。
三相短路电流 短路计算点 k-1 k-2 三相短路容量/MVA (3)ish Ik(3) 1.96 19.7 I''(3) 1.96 19.7 (3)I? (3) IshSk(3) 35.7 13.7 1.96 19.7 5.0 36.2 2.96 21.5
第六章 变电所一次设备的选择校验
6.1 10kV侧一次设备的选择校验
6.1.1按工作电压选则
设备的额定电压UN?e一般不应小于所在系统的额定电压UN，即UN?e?UN，高压设备的额定电压UN?e应不小于其所在系统的最高电压Umax，即UN?e?Umax。UN=10kV， Umax=11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压UN?e=12kV，穿墙套管额定电压UN?e=11.5kV，熔断器额定电压UN?e=12kV。 6.1.2按工作电流选择 设备的额定电流IN?e不应小于所在电路的计算电流I30，即IN?e?I30 6.1.3按断流能力选择
设备的额定开断电流Ioc或断流容量Soc，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值Ik(3)或短路容量Sk(3)，即
(3)Ioc?Ik(3)或Soc?Sk(3)
- 13 -
对于分断负荷设备电流的设备来说，则为Ioc?IOL?max，IOL?max为最大负荷电流。 6.1.4 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验 a)动稳定校验条件
(3)(3)imax?ish或Imax?Ish
(3)(3)
imax、Imax分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，ish、Ish分别为开关所处的三相
短路冲击电流瞬时值和有效值
(3)2b)热稳定校验条件 It2t?I? tima对于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。
表6-1 10 kV一次侧设备的选择校验
选择校验项目 参数 装置地点条件 数据 电压 电流 断流能力 动态定度 (3)Ish 热稳定度 (3)2I??tima 其它 二次负荷0.6 UN 10kV IN 57.7A (I(1N?T)) Ik(3) 1.96kA 5.0kA 1.962?1.9?7.3 额定参数 高压少油断路器SN10-10I/630 UN?e 10kV UN?e 630kA Ioc 16kA imax 40 kA It2?t 162?2?512 高压隔离开关GN-10/200 一次设备型号规格 高压熔断器RN2-10 电压互感器JDJ-10 电压互感器JDZJ-10 6810kV 200A - 25.5 kA 102?5?500 10kV 10/0.1kV 0.5A - 50 kA - - - - - 100.10.1//kV333 - - - - 电流互感器LQJ-10 避雷针FS4-10 户外隔离开关GW4-12/400 10kV 10kV 12kV 100/5A - 400A - - - 225?2?0.1kA =31.8 kA - 25kA (90?0.1)2?1 =81 - 102?5?500 6.2 380V侧一次设备的选择校验
- 14 -