内钢架搭设施工方案 巨匠建设集团有限公司
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2222 0.3 1.32 0.8 非自定义:0.32 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm)
新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
'
'
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 900 1500 900、900 居中 450 1
按混凝土梁梁宽均分 450 3 125
接过你手中的蓝图 第10 页 交付你满意的工程
内钢架搭设施工方案 巨匠建设集团有限公司
设计简图如下：
接过你手中的蓝图
平面图
立面图
第11 页 交付你满意的工程
内钢架搭设施工方案 巨匠建设集团有限公司
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.182＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν
max
＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×1754/(100×10000×281250)＝
0.036mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
接过你手中的蓝图 第12 页 交付你满意的工程
内钢架搭设施工方案 巨匠建设集团有限公司
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.91×0.18+0.437×1.76×0.18＝1.77kN R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.18＝5.83kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.18＝1.35kN R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.18＝4.48kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 256 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3260×80 1.78 64 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.77+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.35/2，
(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，5.83+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.88kN/m q2＝
接过你手中的蓝图 第13 页 交付你满意的工程
内钢架搭设施工方案 巨匠建设集团有限公司
max[1.35+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，4.48+(0.3-0.1)×0.35/2]＝4.52kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.88×0.92，0.5×5.88×0.122]＝0.51kN·m
σ＝Mmax/W＝0.51×106/64000＝7.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.88×0.9，5.88×0.12]＝3.211kN τ
max
＝3Vmax/(2bh0)=3×3.211×1000/(2×60×80)＝1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.52×9004/(100×9350×2560000)＝0.78mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.52×1254/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.88×0.9，0.393×5.88×0.9+5.88×0.12]＝6.05kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.13kN，R2＝6.05kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.52×0.9，0.393×4.52×0.9+4.52×0.12]＝4.65kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.69kN，R'2＝4.65kN
接过你手中的蓝图 第14 页 交付你满意的工程