名称：毕业综合实践 班级： 姓名： 学号：2 满足性能要求的组织，故要进行回火处理，使马氏体分解为α相和弥散的ε-碳化物组成的复相组织即回火马氏体。②回火还可以除去残余奥氏体。检查硬度确定部件是否符合性能要求。
回火目的：为了消除应力，稳定组织，减少残余奥氏体量，提高硬度、耐磨性和红硬性。
6.3.1回火温度的选择：
从室温至270℃温度范围内回火时，首先马氏体中析出ε相，使马氏体的过饱和度减小，同时钢的淬火应力降低；温度升至400℃，马氏体继续析出碳化物，ε相转变为Fe3C并进行聚集，淬火应力进一步消除，相应的淬火高速钢的硬度有所下降；在400～500℃之间回火主要生成合金碳化物，钢的硬度回升；500～600℃范围内回火，一方面自马氏体、残余奥氏体中析出弥散度很高、极不容易聚集的W和V的碳化物，出现了明显得“弥散硬化”现象；另一方面，由于在回火过程中，残余奥氏体不断析出碳化物，使其含碳量和合金元素的含量都降低，从而提高了它像马氏体转变的温度，在此温度回火后的冷却过程中转变为马氏体，出现二次“淬火现象”，所以高速钢采用硬化效果最佳的温度550～570℃，我们取为560℃。
在生产上为了保证充分回火，每次回火保温时间均采用1h。 温度\\℃
1h
1h
1h
560℃ 高速钢必须进行三次回火，是由于高速钢淬火后残余奥氏体量多，第一次
回火，仅有15%左右的残余奥氏体转变为马氏体，同时，新生成的马氏体又必然存在子女的内应力，因此必须进行第二次回火，第二次回火，残余奥氏体的转变更少，只有5%~6%，因此必须进行第三次回火。
6.3.2回火硬度：
第 9 页
名称：毕业综合实践 班级： 姓名： 学号：2
次数 一次回火 二次回火 三次回火 第一次 61.3HRC 64.1HRC 66.2HRC 第二次 62.6HRC 65.5HRC 66.1HRC 第三次 62.5HRC 64.7HRC 65.3HRC 平均 62.1HRC 64.8HRC 65.8HRC 在以上硬度中，随着每次回火的进行，硬度逐渐升高，表示其中的残余奥氏体得到转变越来越多，还有碳化物的弥散析出使硬度升高，一般来说进行三次回火就可以了。同时这三次回火做的比较成功，获得了比较理想的硬度。
6.3.3回火组织：回火马氏体+碳化物+残余奥氏体
第一次回火 第二次回火
第三次回火
在图中我们可以看见，黑色部分为回火马氏体，白色的部分为粒状合金碳化
第 10 页
名称：毕业综合实践 班级： 姓名： 学号：2 物，在回火过程中工件中的粒状合金碳化物越来越多。同时由于在观察金相中试样过于小不方便观察，所以采用镶嵌的方法进行观察。但是由于工件截面太小，镶嵌之后磨制极不方便，所以在回火件中金相效果较差。
七、结论
1、最终热处理后的金相组织为回火马氏体+合金碳化物+残余奥氏体，组织符合要求，回火后硬度应在60~66HRC之间，硬度也符合要求，说明我们的热处理工艺路线是正确可行的。
2、实际的麻花钻柄部和刃部要求是不同的，热处理方式也不同，但由于我校设备有限，没有盐浴炉及需要的工装夹具，所以我们柄部和刃部的处理是一样的。 3、由于我们是将工件直接横放进炉膛，所以形状会有一些变形。
4、在测硬度时由于表面氧化皮不容易去除，而且工件表面凹凸不平，所以测出来的硬度偏差很大，最后采用的是观察完金相以后的式样测的硬度。
八、工装夹具设计
为了保证热处理质量，减少零件的热处理变形，我们对工装夹具进行了以下
涉及：
九、参考文献
第 11 页
名称：毕业综合实践 班级： 姓名： 学号：2 叶卫平,张覃轶.热处理实用数据速查手册[M].2版.北京：机械工业出版社，2010 许天已,钢铁热处理实用技术[M].2版.北京：化学工业出版社，2010 王忠诚,典型零件热处理手册[M].北京：化学工业出版社，2010 刘党生,金属切削原理与刀具[M].北京:理工大学出版社，2009
薄鑫涛，郭海祥，袁凤松.实用热处理手册[M].上海：上海科学技术出版社，2009 范逸明，李海工，简明金属热处理工手册[M].北京.国防工业出12版社,2009
第 12 页