长期效应的影响。本桥采用C50混凝土，其挠度长期增长系数ηθ＝1.425，消除结构自重产生的长期挠度后，主梁的最大挠度不应超过计算跨径的1/600。下图显示，活载作用下的主梁竖向挠度满足要求。
图4.4 活载作用下的主梁竖向挠度
按照新《公桥规》第6.5.5条规定，预应力混凝土受弯构件，当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度值时，不设预拱度；当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算长期挠度时，预拱度按两者之差采用。按照新《公桥规》第6.5.4条规定，计算使用阶段预加力反拱值是，预应力钢筋的预加力应扣除全部预应力损失，长期增长系数取2.0。下表所列为主梁预拱度之值。
主梁反拱度表（mm）
4.3 承载能力极限状态强度验算
4.3.1 正截面抗弯强度验算
图4.5所示为基本组合下全桥最大弯矩及其对应的抗力，图4.6所示为基本组合下全桥最小弯矩及其对应的抗力。
图4.5 最大抗力及抗力对应内力图（Mpa）
图4.6 最小抗力及抗力对应内力图（Mpa）
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由上图可见，承载能力极限状态下全桥的正截面抗弯强度满足要求。 4.4 设计状态下结构验算结论
通过对20m空心板梁设计图纸的验算，持久状况和正常使用状况的各项指标均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的要求。
5、桥梁下部结构设计
5.1、桥台盖梁计算
采用桥梁通7.1对盖梁进行计算，桥墩盖梁分别针对弯矩及裂缝宽度控制，计算结果如图5-1~5-3所示。
图5-1 盖梁弯矩包络及抵抗该截面弯矩需要的钢筋根数图
图5-2 盖梁剪力弯矩包络图
图5-3 盖梁剪力弯矩包络及抵抗该截面剪力弯矩需要的钢筋根数图
比较设计图纸盖梁实际钢筋配筋图及盖梁抗弯、抗剪所需钢筋图，看出盖梁钢筋配给均大于所需钢筋数量，计算要求。 5.2、桥台桩基计算
根据所提供的岩土工程详细勘察报告，桩基础计算主要按按《公路桥涵地基
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与基础设计规范》（JTG D63-2007）中相关规定进行计算，桩基直径采用1.4m。按嵌岩桩计算。
各摩擦桩单桩容许承载力的验算结果如下表：
桥墩单桩容许承载力计算表(kN)
台号 1 2 桩长 22 22 桩顶荷载 1986 1986 容许承载力 是否满足 9252.5 9269.5 是 是
由上表看出桥台桩基础承载力均满足规范要求。
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