西安航天城壹街区工程 外架搭设、拆除施工方案
σ=Mmax/W=0.286×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 9.1.3.2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.927×15004/(100×206000×107800)=1.43mm νmax＝1.43mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 9.1.3.3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.272×1.5=2.099kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.927×1.5=1.529kN 9.1.4横向水平杆验算 承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.099kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.529kN q'=0.033kN/m 9.1.4.1、抗弯验算 计算简图如下：
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弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.562×106/4490=125.25N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 9.1.4.2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.258mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！
9.1.4. 3、支座反力计算 承载能力极限状态
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Rmax=2.115kN 9.1.5扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.099/2=1.049kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.115kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 9.1.6荷载计算
脚手架架体高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 33 0.129 脚手架钢管类型 Ф48×3 立杆静荷载计算 9.1.6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×33=5.173kN 单内立杆：NG1k=5.173kN 9.1.6.2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(33/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=2.03kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=2.03kN
9.1.6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(33/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=2.465kN 1/2表示挡脚板2步1设
9.1.6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×33=0.495kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.03+2.465+0.495=4.99kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.03kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(1×3+1×2)/2=3kN
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内立杆：NQ1k=3kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(5.173+4.99)+ 0.9×1.4×3=15.975kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(5.173+2.03)+ 0.9×1.4×3=12.423kN 9.1.7钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α 钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量 吊环钢筋直径d(mm) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm) 卸荷系数Kf 脚手架卸荷次数 20.85 马鞍式 5 18 1570(钢芯) 0.8 1 钢丝绳安全系数k 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 吊环设置 钢丝绳型号 钢丝绳受力不均匀系数Kx 上部增加荷载高度(m) 9 15.19 共用 6×19(a) 1.5 6 卸荷点位置高卸荷点净高度hx(m) hj(m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m) 3 上吊点距内立上吊点距外立杆下吊点的水杆下吊点的水卸荷点水平间平距离HS(mm) 200 平距离HS(mm) 1100 3 距HL(m) 第N次卸荷 钢丝绳直径(mm) 1 16 20 13 39
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钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法(共用)
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