东莞中电新能源热电厂2×350MW级燃机扩建工程 燃机基座筏板大体积混凝土施工方案
Si(t) ── 各龄期混凝土松弛系数; cosh ── 双曲余弦函数;
β ── 约束状态影响系数,按下式计算:
H ── 大体积混凝土基础式结构的厚度(mm);
Cx ── 地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2); L ── 基础或结构底板长度(mm); K ── 抗裂安全度,取1.15;
ft ── 混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);
二、计算 :
(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差: 取ε
M1=1.00;M2=1.00;M3=1.00;M4=1.21;M5=1.00;M6=0.93;M7=1.00;M8=1.00;M9=1.00;M10=0.85;则3d收缩值为: ε
y(3)
0y
= 3.24 × 104;
= ε
0y × M1 × M2 ×...... × M10(1 - e-0.01 ×3) = 0.092 × 10 -4
3d收缩当量温差为: Ty(3) = ε 同样由计算得: ε ε ε ε ε ε
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y(6)
y(3)
/ α = 0.916（℃）
= 0.180 × 10-4 Ty(6) = 1.805（℃） = 0.267 × 10-4 Ty(9) = 2.667（℃） = 0.350 × 10-4 Ty(12) = 3.504（℃） = 0.432 × 10-4 Ty(15) = 4.317（℃） = 0.511 × 10-4 Ty(18) = 5.105（℃） = 0.587 × 10-4 Ty(21) = 5.870（℃）
y(9)
y(12)
y(15)
y(18)
y(21)
东莞中电新能源热电厂2×350MW级燃机扩建工程 燃机基座筏板大体积混凝土施工方案
(2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差 6d综合温差为:
T(6) = T(3) - T(6) + Ty(6) - Ty(3) = 3.39（℃） 同样由计算得:
T(9) = 4.36（℃） T(12) = 4.34（℃） T(15) = 3.81（℃） T(18) = 2.79（℃） T(21) = 2.57（℃）
(3) 计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量:
E(3) = Ec × ( 1 - e -0.09 × 3) = 0.71 × 104 (N/mm2) 同样由计算得:
E(6) = 1.25 × 104 (N/mm2) E(9) = 1.67 × 10 (N/mm) E(12) = 1.98 × 104 (N/mm2) E(15) = 2.22 × 104 (N/mm2) E(18) = 2.41 × 104 (N/mm2) E(21) = 2.55 × 104 (N/mm2)
(4) 各龄期混凝土松弛系数
根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:
S(3) = 0.186 S(6) = 0.208 S(9) = 0.214 S(12) = 0.215 S(15) = 0.233 S(18) = 0.252 S(21) = 0.301
(5) 最大拉应力计算
取 α = 1.0 × 10-5 ν = 0.15 Cx=0.02
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4
2
东莞中电新能源热电厂2×350MW级燃机扩建工程 燃机基座筏板大体积混凝土施工方案
H=2500mm L=90800mm 根据公式计算各阶段的温差引起的应力
1) 6d (第一阶段): 即第3d 到第6d温差引起的的应力: 由公式：
得：
β = 0.2528 × 10-4 再由公式：
得： σ
(6)
= 0.044(N/mm2)
同样由计算得：
2) 9d:即第6d到第9d温差引起的的应力: σ
(9)
= 0.064(N/mm2)
3) 12d:即第9d到第12d温差引起的的应力: σ
(12)
= 0.067(N/mm2)
4) 15d:即第12d到第15d温差引起的的应力: σ
(15)
= 0.066(N/mm2)
5) 18d:即第15d到第18d温差引起的的应力: σ
(18)
= 0.053(N/mm2)
6) 21d:即第18d到第21d温差引起的的应力: σ
(21)
= 0.059(N/mm2)
7) 总降温产生的最大温度拉应力: σ
0.352(N/mm2)
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max
= σ
(6)
+ σ
(9)
+ σ
(12)
+ σ
(15)
+ σ
(18)
+ σ
(21)
=
东莞中电新能源热电厂2×350MW级燃机扩建工程 燃机基座筏板大体积混凝土施工方案
混凝土抗拉强度设计值取1.43(N/mm2)则抗裂缝安全度: K = 1.430/0.352 = 4.058>1.15, 满足抗裂条件 泵送混凝土现浇施工计算书
依据《建筑施工计算手册》，《混凝土泵送施工技术规程》 一、计算公式： (1) 泵车数量计算公式 N = qn / (qmax ×η) (2) 每台泵车需搅拌车数量
n1 = qm ×(60 × l / v + t)/(60 × Q) qm = qmax × η × α (3) 泵车的最大输送距离计算公式
Lmax = Pmax × r / (2 × (k1 + k2 × (1 + t1/t2) × V0)) (4) 配管水平换算长度计算公式
L=(l1 + l2 + ...) + k(h1 + h2 + ...) + fm + bn1 + tn2 式中：
N----混凝土输送泵车需用台数 qn----混凝土浇筑数量(m3/h)
qmax----混凝土输送泵车最大排量(m3/h) η----泵车作业效率,一般取0.5 -0 .7 n1----每台泵车需配搅拌的数量 qm----泵车计划排量(m3/h) Q----混凝土搅拌运输车容量(m3) l----搅拌站到施工现场往返距离(km) v----搅拌运输车车速(km/h),一般取30 t----一个运输周期总的停车时间,(min) α----配管条件系数,可取0.8 -0.9
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α0 × 东莞中电新能源热电厂2×350MW级燃机扩建工程 燃机基座筏板大体积混凝土施工方案
Lmax----泵最大输送距离(m)
Pmax----混凝土泵产生的最大混凝土压力(pa) r----混凝土输送管半径(mm) k1----粘着系数(pa) k24----速度系数(pa/m/s)
t1/t2----分配阀切换时间与活塞推压混凝土时间之比,一般取0.3 V0----混凝土拌合物在输送管内的平均流速(m/s) α0----径向压力与轴向压力之比, 二、计算参数：
(1) 混凝土浇灌量qn=90.00(m3/h) (2) 泵车最大排量qmax=25.00(m3/h) (3) 泵送作业效率η=0.60 (4) 搅拌运输车容量Q=6.00(m3) (5) 搅拌运输车车速v=30.00(km/h) (6) 往返距离L=10.00(km) (7) 总停车时间t=45.00(min) (8) 配管条件系数α=0.90
(9) 泵车的最大泵压Pmax=4.71×106(Pa) (10) 混凝土平均流速V0=0.56(Pa) (11) 混凝土坍落度S=180.00(mm) (12) 混凝土输送管半径r=0.06(mm)
(13) 水平配管的总长度 l1 + l2 + ...=120.00(m) (14) 垂直配管的总长度 h1 + h2 + ...=10.00(m) (15) 软件根数 m=1.00 (16) 弯管个数 n1=2.00 (17) 变径管个数 n2=3.00
(18) 每米垂直管的换算长度 k=3.00(m) (19) 每米软管的换算长度 f=20.00(m) (20) 每米弯管的换算长度 b=12.00(m)
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