状态下的接地故障起作用，具有较大的保护范围，而当单相重合闸起动时，则将其自动闭锁，需待恢复全相运行时才能重新投入；另一个是按条件（3）整定（由于其定值较大，因此称为不灵敏Ⅰ段），装设它的主要目的是为了在单相重合闸过程中，其它两相又发生接地故障时，用以弥补失去灵敏Ⅰ段的缺陷，尽快地将故障切除，当然，不灵敏Ⅰ段也能反应全相运行状态下的接地故障，只是其保护范围较灵敏Ⅰ段小。
（4）特殊情况的整定
线路末端变压器低压侧有电源的情况，零序保护Ⅰ段一般可按不伸出变压器范围整定。我的。如末端的变压器为两台及以上时，是否仍按上述原则整定可视具体情况比较优缺点后再决定。
端变压器中性点不接地运行，只按躲开变压器低压侧母线相间短路的最大不平衡电流整定，即
（4.3）
式中 Kre——可靠系数，取1.3； Kbp——不平衡系数，取0.1； Kfz——非周期分量系数，取2； qId.max(3)
Iact?KrelKbpKfzqId.max
'(3)——变压器低压侧三相短路最大短路电流。
2．零序电流Ⅱ段保护
零序电流Ⅱ段保护整定是按躲过下段线路第Ⅰ段保护范围末端接地短路时，通过本保护装置的最大零序电流。同时还带有高出一个?t 的时限，以保证动作的选择性。
（1）按与相邻下一级线路的零序电流保护Ⅰ段配合整定，即
'''Iact?KrelKfzIact
（4.4）
式中 Krel——可靠系数，取1.15～1.2；
Kfz——分支系数，按实际情况选取可能的最大值；
Ia'c——相邻下一级线路的零序电流保护Ⅰ段整定值。当按此整定结果达t不到规定灵敏度数时，可改为与按与相邻下一级线路的零序电流保护Ⅱ段配合整定。
（2）按躲开本线路末端母线上变压器的另一侧母线接地短路时流过的最大零序电流整定，即
'' Iact?Krel3I0.max
（4.5）
（3）当本段保护整定时间等于或低于本线路相间保护某段的时间时，其整定值还必须躲开该段相间保护范围末端发生相间短路的最大不平衡电流，即
Iact?KrelKbpKfzqId.max''(3)
（4.6）
引入零序电流的分支系数K0bra，则保护1的零序Ⅱ段整定为
'' Iact?.1K''K0braIact.2
'（4.7）
当变压器T2切除或中性点改为不接地运行时，则该支路即从零序等效网络中断开，此时K0bra?1。
（4）灵敏性的校验。为了能够保护本线路的全长，限时电流速断保护必须在系统最小运行方式下，线路末端发生两相短路时，具有足够的反应能力。这个能力通常用灵敏系数Ksen来衡量。对反应于数值上升而动作的过量保护装置，灵敏系数的含义是
保护范围内发生金属性短路时故障参数的计算值保护装置的动作参数
式中故障参数的计算值，应根据实际情况，合理地采用最不利于保护动作的系统运行方式和故障类型来选定。但不必考虑可能性很小的特殊情况。设此电流为Ik.B.min，代入上式中则灵敏系数为
Ksen?Ik.B.minIⅡact.1
（4.8）
为了保证在线路末端短路时，保护装置一定能够动作，在考虑实际短路时存在的过渡电阻以及测量误差等的影响，对限时电流速断保护要求Ksen?1.3~1.5。
（5）零序电流Ⅱ段保护的灵敏系数，应按照本线路末端接地短路时的最小零序电流来检验，并满足Ksen≥1.5的要求。当由于线路比较短或运行方式变化比较大，灵敏度不满足要求时，可考虑用下列方式解决：
1）使零序电流Ⅱ段保护与下一条线路的零序电流Ⅱ段保护配合，时限再抬高一级，可以取为1s。
2）保留0.5s的零序电流Ⅱ段保护，同时再增设一个与下一条线路的零序电流Ⅱ段保护配合的动作时限为1s的零序Ⅱ段。这样保护装置中，就具有两个定值和时限均不相同的零序Ⅱ段，一个定值较大，能在正常运行方式和最大运行方式下，以较短的延时切除本线路上所发生的接地故障；另一个具有较长的延时，能保证在各种运行方式下线路末端接地短路时，保护装置具有足够的灵敏系数。
3）从电网接线的全局考虑，改用接地距离保护。 3．零序电流Ⅲ段保护
零序电流Ⅲ段保护一般情况下是作为本线路和相邻线路的后备保护，在中性点直接接地系统中的终端线路上，它也可以作为主保护使用。
零序电流Ⅲ段保护按如下原则整定：
（1）按躲开在下一条线路出口处相间短路时所出现的最大不平衡电流Iub?max'''来整定，引入可靠系数Krel，即为
?Iact.P?KrelIub.max''''''
（4.9）
（2）与下一条线路零序Ⅲ段相配合,就是本保护零序Ⅲ段的保护范围，不能超出相邻线路上零序Ⅲ段的保护范围。当两个保护之间具有分支电路时(有中性点接地变压器时)，起动电流整定为
I'''act.1?KrelK0bra'''Iact.2''' （4.10）
'''式中，Krel——可靠系数，一般取为1.1～1.2
K0bra——分支系数，即在相邻的零序Ⅲ段保护范围末端发生接地短路时，故障线路中零序电流与流过本保护装置中零序电流之比。
保护装置的灵敏系数，当作为本条线路近后备保护时，按本线路末端发生接地故障时的最小零序电流来校验，要求Ksen?2； 当作为相邻元件的远后备保护时，按相邻元件保护范围末端发生接地故障时，流过本保护的最小零序电流（应考虑图3-2所示的分支电路使电流减小的影响）来校验，要求Ksen?1.5。 （3）当本段保护整定时间等于或低于本线路相间保护某段的时间时，其整定值还必须躲开该段相间保护范围末端发生相间短路的最大不平衡电流，即
Iact?KrelKbpK'''fzqId.max(3)
（4.11）
按上述原则整定的零序过电流保护，其起动电流一般都很小（在二次侧约为2～3A），因此，在本电压级网络中发生接地短路时，它都可能起动，这时，为了保证保护的选择性，各零序过电流保护的动作时限也应按图4-2所示的阶梯原则来选择。
T2654T1321tPDt6相间保护t5t5(0)t6(0)零序保护t4t4(0)t3t2t1l图4-2 零序过电流保护的时限特性
4、方向性零序电流保护
在双侧或多侧电源的网络中，电源处变压器的中性点一般至少有一台要接
地，由于零序电流的实际流向是由故障点流向各个中性点接地的变压器，因此在变压器接地数目比较多的复杂网络中，就需要考虑零序电流保护动作的方向性问题。
零序功率方向元件接于零序电压3U0和零序电流3I0之上，反应于零序功率的方向而动作。当保护范围内部故障时，按规定的电流、电压正方向看，3I0超前于3U0为95?~110?（对应于保护安装地点背后的零序阻抗角为85?~70?的情况），此时零序功率方向元件应正确动作，并工作在最灵敏的条件之下。所以零序功率方向元件的最大灵敏角?sen??95?~?110?。
由于越靠近故障点的零序电压越高，因此零序方向元件没有电压死区。作为相邻元件的后备保护，应采用相邻元件末端短路时，在本保护安装处的最小零序电流、电压或功率的二次侧数值与功率方向元件的最小起动电流、电压或起动功率之比来计算灵敏系数，并要求Ksen?2[9]。
????4.3 对零序电流保护的评价
在中性点直接接地系统中，采用专门的零序电流保护，与利用三相星形接线的电流保护来保护单相短路相比较，具有一系列优点：
（1）相间短路的过电流保护是按躲开最大负荷电流整定，二次起动电流一般为5~7A；而零序过电流保护则按躲开不平衡电流整定，其值一般为2~3A。由于发生单相接地短路时，故障相的电流与零序电流3I0相等，零序过电流保护有较高的灵敏度。
（2）相间短路的电流速断和限时电流速断保护直接受系统运行方式变化的影响很大，而零序电流保护受系统运行方式变化的影响要小得多。而且，由于线路零序阻抗远较正序阻抗为大，X0=（2~3.5）X1，故线路始端与末端接地短路时，零序电流变化显著，曲线较陡，因此零序Ⅰ段的保护范围较大，也较稳定，零序Ⅱ段的灵敏系统也易于满足要求。
（3）当系统中发生某些不正常运行状态时，如系统振荡、短时过负荷等，三相是对称的，相间短路的电流保护均受它们的影响而可能误动作，需要采取必要的措施予以防止，而零序电流保护则不受它们的影响。
（4）在110kV及以上的高压和超高压系统中，单相接地故障约占全部故障