问题一：采用计算机程序分析时，总信息中混凝土容重取25kN/m2,结构计算时内力值偏小
对于框架结构梁、柱自重由程序自动计算，人工加载时往往把梁、柱面层的荷载忽略，当结构传系为全墙时，墙两侧抹面的荷载计算与输入较繁锁，为计算方面，把混凝土的容重加大到26～27kN/m2。若计算时不加大混凝土容重时，必须另外附加面层荷载，确保结构安全。 问题二：质量振型参与系数偏小（＜90%）
主要问题设计人员对质量振型参与系数对计算结果的影响不了解，计算结果检查时，两个方向质量参与系数，均要保证不小于90%，达不到时，修改计算振型数，取3倍数，高层建筑应至少取9个，考虑扭转耦联计算时，振型数应不少15个。 问题三：周期折减系数不折减
对于框架结构及框架剪力墙结构，由于填充墙的存在，不进行周期折减，致使结构计算时地震力偏小，偏于不安全，设计人员往往对周期折减与地震力的关系不清楚，周期折减系数越小，地震力越大，结构构件内力增大，对于框架结构，若填充墙较多，周期折减系数可取0.6～0.7，填充墙较少时可取0.7～0.8，对于框架剪力墙结构，可取0.8～0.9，纯剪力墙结构可取0.9～1.0或不折减。 问题四：场地类别输入不正确，往往计算书的场地类别与实际图纸的场地类别不相符
设计人员对场地类别与地震作用的关系要清楚，Ⅱ类场地与Ⅲ类场地的结构地震力相差15%～20%，这对结构构件的内力影响比较大，计算输入时一定要按地质报告中提供的场地类别进行输入。
问题五：考虑偶然偏心的结构，应用范围不清楚，设计工程不论层数多少，均考虑偶然偏心
设计人员对考虑偶然偏心的工程界限不清楚，只有《高层建筑混凝土结构技术规程》才规定考虑偶然偏心，多层建筑不考虑偶然偏心，其目地是使抗侧力构件布置更有效、更合理。高层建筑考虑偶然偏心时，最大位移比与平均位移之比大于1.2时，应考虑双向地震力计算影响。
当最大水平位移、层间位移很小，即当层间位移角不大于其限值的1/3时，其考虑偶然偏心影响的位移比可略有放宽（放宽不超过20%）。
问题六：活荷载信息中，柱、墙活荷是否折减及传到基础的活荷载是否折减 设计人员为了安全，往往不折减，但是荷载规范第4.1.2条中要求应进行折减，此条为强制性条文，不折减违返强文，但增加结构安全度，设计上不经济，应注意。
问题七：梁扭矩折减系数数据不准确
考虑弹性板时或梁侧无楼板时，梁的扭矩不应折减，若弹性楼板时，扭转折减降低了梁的内力偏于不安全，只有现浇板结构，当采用刚性楼板假定时可以考虑楼板对梁抗扭的作用对梁扭转进行折减。折减系数可在0.4～1.0范围内取值。
问题八：中梁刚度增大系数数值不准确
现浇板作为梁的翼缘的一部分，对梁的刚度有直接影响，使梁刚度增大，梁刚度对整体结构有一定影响，不放大时地震力偏小，对于现浇板结构，在采用刚
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性楼板假定时，考虑梁刚度增大比较接近实际，一般常用值在1.5～2.0之间，梁截面越大，楼板越薄数值越小，反之越大。
问题九：关于剪力墙连梁，计算输入模式不符合实际情况
剪力墙连梁有两种输入方式，一是剪力墙开洞形式的连梁可将其定义“墙梁”；二是直接以梁方式输入的可称其为“杆梁”。不同的输入计算方式计算模型不同，“墙梁”用壳元来模拟的面，“杆梁”是用杆元来计算的。一般说来，“墙梁”的计算刚度大于“杆梁”。
在满足抗震规范第6.1.8款要求的“框架一抗震墙结构中洞口连梁法高比不宜大于5”的要求时，用“墙梁”计算是合适的；
在满足抗震规范第6.1.9款要求的抗震墙及部分框支抗震墙结构中的洞口连梁跨高比宜大于6时，适合用“杆梁”计算，采用“墙梁”模型时，在输出的结果中，不易判断是“墙梁”还是“杆梁”，设计人员及审图人员应注意校核。
问题十：框架柱单偏压及双偏压计算时，考虑不周全
框架结构采PKPM-SATWE软件计算时，柱较普遍按单偏压输入电算，按“高规”JGJ3-2002第6.2.4条规定，抗震设计时，框架角柱应按双偏压计算。对跨度与柱距都比较大的多层框架结构，除了角柱应按双偏压计算复核外，其边柱也建议按双偏压计算复核。
问题十一：门式钢架轻型房屋钢结构柱基础常忽视剪力与弯矩的影响
分析：钢柱基础在设计计算时，对于柱脚铰接时，忘掉水平剪力对基础底产生弯矩的影响；对于柱脚钢接时，基础面积往往由最大弯矩（而不是最大轴力）工况内力控制，而实际基础计算只计算最大轴力一组内力，这样计算的基础面积偏小。在设计计算时，要多计算几种工况内力组合，找出控制内力组合。 问题十二：轻钢结构吊车荷载取值不正确，风荷载未乘以1.05的系数
同跨内设置多台吊车时，钢架结构计算输入吊车荷载时，最大轮压位置及吊车梁的支承反力未按影响线的计算值进行输入，而直接输入吊车参数中的最大轮压，这样计算的吊车梁及钢架内力偏小，存在安全隐患，出现这样的问题主要是有些设计人员对工业建筑设计了解不够深入，过分相信计算程序。
风荷载根据《门式刚架轻钢规程》A.0.1条规定基本风压应乘以1.05的系数，含刚架、檩条、墙梁设计计算。
问题十三：挑板问题：有的工程设置跨度较大的悬挑板（最大时达1.5～2.0m），所在的边梁和内跨板设计时应考虑挑板传来的弯矩作用
常见的问题是：（1）挑板所在的内跨板厚远小于挑板厚度不合理，内外板相差不宜大于30mm。
（2）悬挑板配筋与内跨板配筋分开画，未考虑两者间的平衡，悬挑板支座负筋伸入相邻内的板的长度偏小，内跨板支座负筋不足。 （3）边梁未考虑扭转影响。
（4）悬挑板未按二a类环境控制裂缝宽度。
（5）悬挑板在可能积水的位置计算时未计入积水荷载。
（6）二a类环境悬臂板上表面未按砼规范9.2.4条要求采取有效保护措施，悬
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挑板配筋直径小，开裂后容易锈蚀，因耐久性问题引起工程事故，应予重视。 对于以上常出现问题，结构设计时加强构造措施。
问题十四、当地基受力层范围内有软弱下卧层时，计算软弱下卧层顶面处的附加压力值时，θ角值错误
地基压力扩散θ值取值由两个条件控制：一是上层土压缩模量与下层土的压缩模量比值；二是基础底面至软弱下卧层顶面距离与基础宽度的比值。第一条件常被忽略或比值计算错误，θ取值偏于不安全，具体取值详见地基与基础设计规范表5.2.7中数值，当Es1/Es2小于3时，θ取值为0或按地区经验。
网友观点二：
问题五：实际工程使用时荷载都可能有偏心。多层结构考虑了偶然偏心似乎并无不妥。
网友观点三：
问题七：梁扭矩折减系数数据不准确
考虑弹性板时或梁侧无楼板时，梁的扭矩不应折减，若弹性楼板时，扭转折减降低了梁的内力偏于不安全，只有现浇板结构，当采用刚性楼板假定时可以考虑楼板对梁抗扭的作用对梁扭转进行折减。折减系数可在0.4～1.0范围内取值。
刚性板和扭矩折减有关，但没楼板就不能扭矩折减吗？
看来审图人员应该仔细看看混凝土规范7.6.16条及注释，折减系数在0.6~1.0取值。
长尾鼠——大尾巴狼之小弟，眼高手低之流！
网友观点四： 接#1楼
问题十五、结构计算书结果直接用于施工图设计，未进行有效性及合理性分析 设计人员选用的计算模型应符合结构的实际状况，对原始数据及参数选择要进行核实，必须根据工程的设计经验，对其结果进行分析、判断、确认其合理、有效方可用于工程设计。但对工程项目提供的计算书中，有的工程未提供原始数据及参数，有的工程对结果数据提供不全，有的打印不清楚等等，无法对结果进行判断，设计人根据以下内容进行判断，决定能否作为设计依据：
（1）建筑物自振周期是否在合理范围内；建筑物重量是否在合理范围内； （2）振型曲线是否为连续光滑；
（3）地震作用剪力是否在合理数据之内；
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（4）水平位移特征，是否符合工程特性；
（5）内外力是否平衡（竖向及水平力是否平衡）；
（6）构件配筋在正常的截面尺寸，常规结构布置情况下柱、墙应当大多数为构造配筋，计算配筋应为少数，不能有更多超筋；
（7）高层建筑的位移比、周期比、轴压比是否合理。
问题十六、框架结构框架梁支承次梁时，框架梁箍筋非加密区抗剪问题
框架结构框架梁支承次梁时，框架梁的剪力由集中力产生，跨中区域剪力大小与支座处相差不大，框架梁跨中区域为箍筋非加密区，抗剪能力可能不满足要求，应验算，不满足时调整箍筋间距。
问题十七、地面层高差处挡土结构计算问题（如地下车库入口处） 经常发现建筑物底层地面由于使用要求设置较大高差，采用混凝土墙作为挡土结构，钢筋混凝土墙落在基础梁上，支承挡土墙的基础梁承受挡土墙传来的水平荷载作用，该基础承受双向弯矩，并以水平荷载产生的侧向弯矩为主。存在的问题是：基础梁宽度太小，当跨度较大时难以承受水平荷载产生的侧向弯矩（有的工程仅取200或250，而跨度5m左右，截面高度仅取跨度的1/20—1/25），且常见未按计算配筋，配筋方式也不对（未在梁两侧配筋）。挡土墙基础为条形基础时，应验算基础由水平荷载作用产生的侧向弯矩，并进行抗倾覆验算。 问题十八、高层建筑女儿墙风荷载及地震作用验算问题
高层建筑由于建筑装饰要求，女儿墙高度比较高，有的工程超过2m，女儿墙采用轻质砌块加构造柱及钢筋混凝土两种，女儿墙应按风荷载及地震作用进行截面控制与配筋，地震作用计算应按抗震规范5.2.4条规定乘以3的放大系数。当女儿墙采用轻质砌块加构造柱时，应有防倒塌措施：加密构造柱或加斜拉杆等，构造柱应按偏心受压构件计算配筋，建议采用钢筋混凝土女儿墙，确保安全。
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