40 ．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而改变；而短路时，电流与电压之间的角度保持为功率因数角是基本不变的。（3) 41 ．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而变化；而短路时，电流与电压之间的相位角是基本不变的。（√）
42 ．振荡时系统任何一点电流与电压之间的相位角都随功角δ的变化而改变；短路时，系统各点电流与电压之间的角度呈周期性变化。（3)
43 ．振荡时系统任何一点电流与电压之间的角度是基本不变的；而短路时，电流与电压之间的相位由阻抗角所决定。（3)
44 ．系统振荡时，线路发生断相，零序电流与两侧电动势角差的变化无关，与线路负荷电流的大小有关。（3)
45 ．全相振荡是没有零序电流的。非全相振荡是有零序电流的，但这一零序电流不可能大于此时再发生接地故障时，故障分量中的零序电流。（3)
46 ．电力系统对继电保护最基本的要求是它的可靠性、选择性、快速性和灵敏性。（√）
47 ．快速切除线路和母线的短路故障是提高电力系统静态稳定的重要手段。（3) 48 ．电力系统继电保护的基本任务是当被保护元件发生故障时，能迅速准确地给距离该元件最近的断路器发出跳闸命令，使故障元件及时从电力系统中断开。（3)
49 ．继电保护动作速度愈快愈好，灵敏度愈高愈好。（3)
50 ．继电保护装置的电磁兼容性是指它具有一定的耐受电磁干扰的能力，对周围电子设备产生较小的干扰。（√）
51 ．为保证选择性，对相邻设备和线路有配合要求的保护和同一保护内有配合要求的两个元件，其灵敏系数及动作时间，在一般情况下应相互配合。（√） 52 ．把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组对称分量时，其中正序分
121αA＋B＋αC）αA＋B＋α2C）量和负序分量的计算式分别为：B1?(，B2?( 33（√）
53．把三相不对称相量分解为正序、负序及零序三组对称分量时，其中正序分量
11A1 和负序分量A2的计算式分别为：A1＝（A＋α2B?αC)，A2＝（A＋αB?α2C)33（3)
54 ．把三相不对称相量ABC 分解为正序、负序及零序三组对称分量时，A相正
1序分量A1和负序分量A2的计算式分别为：A1?(A?αB＋α2C）；
31A2?(A?α2B＋αC）（√）
3
55 ．发生各种不同类型短路时，故障点电压各序对称分量的变化规律是：三相短路时正序电压下降最多，单相短路时正序电压下降最少。不对称短路时，负序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。（√）
56 ．当电网（Z1＝Z2 ）发生两相金属性短路时，若某变电站母线的负序电
??压标么值为0.55，那么其正序电压标么值应为0.45。（3)
57 ．静止元件（如线路和变压器）的负序和正序阻抗是相等的，零序阻抗则不同于正序或负序阻抗；旋转元件（如发电机和电动机）的正序、负序和零序阻抗三者互不相等。（√）
58 ．电力系统中静止元件施以负序电压产生的负序电流与施以正序电压产生的正序电流是相同的，故静止元件的正、负序阻抗相同。（√）
59 ．线路发生两相短路时短路点处正序电压与负序电压的关系为UK1?UK2 。（3)
60 . BC 相金属性短路时，故障点的边界条件为IKA?0 ; UKB?0；UKC?0 。（3)
61 ．发生各种不同类型短路时，电压各序对称分量的变化规律是，三相短路时，母线上正序电压下降得最厉害，单相短路时正序电压下降最少。（√） 62 .正序电压是越靠近故障点数值越小，负序电压和零序电压是越靠近故障点数 值越大。（√）
63 ．在双侧电源线路上短路点的零序电压始终是最低的，短路点的正序电压始终是最高的。（3)
64 ．对于正、负序电压而言，越靠近故障点其数值越小；而零序电压则是越靠近故障点数值越大。（3)
65 ．负序电压是越靠近故障点数值越小，正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越大。（3)
66 ． 正序电压和零序电压是越靠近故障点数值越小，负序电压是越靠近故障点数值越大。（3)
67 ．在中性点直接接地的双侧电源线路上，短路点的零序电压总是最高的；短路点的正序电压总是最低的。（√）
68 ．保护安装点的零序电压，等于故障点的零序电压减去由故障点至保护安装点的零序电压降，因此，保护安装点距离故障点越近，零序电压越高。（√） 69 ．发生金属性接地故障时，保护安装点距故障点越近，零序电压越高。（√） 70 ．发生金属性相间短路时，保护安装点距离故障点越近，负序电压越高。（√） 71 ．高压线路上某点的B 、C 两相各经电弧电阻RB与Rc (RB?RC ）短路后再金属性接地时，仍可按简单的两相接地故障一样，在构成简单的复合序网图后来计算故障电流。（3)
72 ．当线路发生BC 相间短路时，输电线路上的压降UBC＝（IBC＋K3I0)Z1，其
Z?Z1中，K＝0。 （√）
3Z1
73 ．被保护线路上任一点发生AB 两相金属性短路时，母线上电压Uab 将等于零。（3)
74 ．三相短路电流大于单相接地故障电流。（3)
?
75 ．同一故障地点、同一运行方式下，三相短路电流不一定大于单相短路电流。（√）
76 ．同一运行方式的大接地电流系统，在线路同一点发生不同类型短路，那么短路点三相短路电流一定比单相接地短路电流大。（3)
77 ．小接地电流系统发生三相短路的短路电流不一定大于发生单相接地故障的故障电流。（3)
78 ．在某些情况下，大接地电流系统中同一点发生三相金属性短路故障时的短路电流可能不如发生两相金属性接地短路故障时的短路电流大，也可能小于发生单相金属性接地短路故障时的短路电流。（√）
79 ．在大接地电流系统中，两相短路对系统的危害比三相短路大，在某些情况下，单相接地短路电流比三相短路电流还要大。（3)
80 ．在大接地电流系统中，如果正序阻抗与负序阻抗相等，则单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是：故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗。（√） 81 ．大接地电流系统中，单相接地故障电流大于三相短路电流的条件是：假设正序阻抗等于负序阻抗，故障点零序综合阻抗小于正序综合阻抗。（√）
82 ．大接地电流系统单相接地故障时，故障相接地点处的U0与U2相等。（3) 83 ．线路上发生单相接地故障时，短路电流中存在着正、负、零序分量，其中只有正序分量才受线路两端电动势角差的影响。（√）
84 ．大接地电流系统中发生接地短路时，在复合序网的零序序网图中没有出现发电机的零序阻抗，这是由于发电机的零序阻抗很小可忽略。（3)
85 ．在零序序网图中没有出现发电机的电抗，是因为发电机的零序电抗为零。（3)
86 ．大接地电流系统的接地故障零序电流分布，与一次系统的发电机开、停机有关（3)
87 ．接地故障时零序电流的分布，与一次系统零序阻抗的分布及发电机的开、停有关。（3)
88 ．接地故障时零序电流的分布与发电机的开停机无关。（√）
89 ．大接地电流系统单相接地故障时，故障点零序电流的大小只与系统中零序网络有关，与运行方式大小无关。（3)
90 ．在电力系统运行方式变化时，如果中性点接地的变压器数目不变，则系统零序阻抗和零序等效网络就是不变的。（3)
91 ．只要系统零序阻抗和零序网络不变，无论系统运行方式如何变化，零序电流的分配和零序电流的大小都不会发生变化。（3)
92 ．系统零序阻抗和零序网络不变，接地故障时的零序电流大小就不变。（3) 93 ．流过保护的零序电流的大小仅决定于零序序网图中参数，而与电源的正负序阻抗无关。（3)
94 ．系统零序电流的分布与电源点的分布有关，与中性点接地的多少及位置无关。（3)
95 ．在大接地电流系统中发生接地短路时，保护安装点的零序电压与零序电流之间的相位角决定于该点正方向到零序网络中性点之间的零序阻抗角。（3) 96 ．变电站发生接地故障时，故障零序电流与母线零序电压之间的相位差大小主要取决于变电站内中性点接地的变压器的零序阻抗角。（√）
97 ．变电站发生接地故障时，故障零序电流与母线零序电压之间的相位差大小主要取决于接地点弧光电阻的大小。（3)
98 ．大接地电流系统发生接地故障时，故障线路零序电流和零序电压的相位关系与其背侧的零序阻抗角有关。（√）
99 ．大接地电流系统发生接地故障时，故障线路零序电流和零序电压的相位关系与相关支路的零序阻抗角以及故障点有无过渡电阻有关。（3)