图2 60T龙门吊总体构造图
① 焊缝强度计算
吊耳连接焊缝采用角焊缝，设计焊缝高度不小于10mm，焊缝强度按100MPa计。 吊板焊缝抗拉应力：
P693?103 ?? ??58.9MPa?????100MPahe?lw0.7?10?(4?500?8?10)② 销接强度计算
耳板厚度为20mm，销孔加强板厚度10mm，销轴直径110mm，销轴材质为Cr40。
P693?103?61.9MPa?????85MPa 耳板销孔抗剪应力：???A140?2?20?2P693?103?78.75MPa???c??200MPa 耳板销孔抗压应力：???A110?40?2P693?103销轴抗剪应力：????36.5MPa?????125MPa
2A2?(??1102/4)4.3 门吊主梁、支腿结构计算
门吊主梁、支腿结构计算采用计算机电算和手算相结合的方式，电算程序采用CSI公司的Sap2000专业结构设计软件。门吊结构计算模型见图3所示。
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图3 门吊结构计算模型
(1) 计算工况
工况1：小车在跨中起吊重物
自重荷载+起升荷载(773KN)+工作风载(150N/m2) 工况2：小车起吊重物在跨中横梁上行走
自重荷载+起升荷载(773KN)+小车制动荷载(77.3KN)+工作风载(150N/m2) 组合3：小车起吊重物在一侧支腿处横梁上行走
自重荷载+起升荷载(773KN)+ 小车制动荷载(77.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合4：吊重在跨中情况下龙门吊行走
自重荷载+起升荷载(773KN)+ 门吊制动荷载(140.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合5：吊重在一侧支腿处情况下龙门吊行走
重荷载+起升荷载(773KN)+ 门吊制动荷载(140.3KN)+ 工作风载(150N/m2) 组合6：非工作状态组合
重荷载+非工作状态风载（500N/m2） (2) 门吊主梁桁架内力计算结果
表1 门吊主梁贝雷桁架计算内力值 内力 工况1 工况2 工况3 工况4 工况5 工况6 容许值 6
弦杆(KN) 竖杆(KN) 斜杆(KN) 262.58 96.24 51.43 265.16 110.59 57.28 97.47 125.47 83.26 275.51 101.80 55.04 135.17 117.11 79.64 43.62 25.44 13.02 560 210 171.5 fx=2.6 fx=16.6 fx=15.8 fx=3.3 fx=2.2 fx=0.7 L/400 fy=4.4 fy=4.0 fy=38.2 fy=23.7 fy=8.0 =27000/400 最大位移(mm) fy=4.4 fz=-40.2 fz=-40.2 fz=-20.2 fz=-44.7 fz=-23.6 fz=-9.3 =67.5 注： 200型贝雷设计容许内力参照321型贝雷进行取值。 (3) 支腿内力计算 ① 支腿内力计算结果
表2 门吊支腿计算内力最大值
杆件 内力 轴力N(KN) Φ325×10 弯矩Mx(KN·m) 弯矩My(KN·m) 轴力N(KN) Φ273×7 弯矩Mx(KN·m) 弯矩My(KN·m) Φ159×5 端梁 HW400×400 底横梁 2HM582×300 轴力N(KN) 弯矩Mx (KN·m) 剪力V(KN) 弯矩Mx (KN·m) 剪力V(KN) 工况1 工况2 工况3 工况4 工况5 工况6 522.38 611.00 642.12 656.79 735.77 189.50 26.17 5.44 30.61 15.39 32.26 11.90 32.23 6.76 36.01 10.85 9.12 3.42 29.69 1.99 1.47 22.00 25.31 78.56 50.85 208.77 278.31 160.88 210.22 103.81 2.55 1.98 14.80 93.10 3.80 1.25 17.38 3.39 2.75 19.19 2.65 0.98 70.89 93.56 3.06 1.10 95.88 97.72 109.63 115.34 285.12 338.51 359.41 299.18 320.13 97.41 102.97 144.53 134.51 192.72 344.24 363.90 510.56 475.20 680.64 179.92
② Φ325×5钢管应力计算
由表2可知，Φ325×10钢管在工况5荷载作用下受力最大：轴力N=735.77KN，弯矩Mx=36.01KN·m、My=10.86KN·m，其强度应力：
MyNMx????A?xW?yW735.77?10336.01?10610.86?106?? ?
98.96?1021.15?756.09?1031.15?756.09?103?128.3MPa?????140MPa式中：
?x、?y——与截面模量相应的截面塑性发展系数，????1.15
xyΦ325×10钢管的拉弯和压弯稳定性按以下两个公式计算：
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??N??xA?mxMx?xWx??1?0.8??N'NEx???????tyMy ?byWy ???MN??txx??yA?bxWx?myMy?N?yWy?1?0.8'?NEy?????
式中：?x、?y—轴心受压构件稳定系数，Φ325×10钢管计算长度l?5.2m，长 细比??l?5.20.115?45.6，a类截面，查表得稳定系数得
i ?x??y?0.927。
?by—均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数， ?bx、闭口截面?bx??by?1.0 ?mx、?my、?tx、?ty—等效弯矩系数，?mx??my??tx??ty?1.0 ?—调整系数，闭口截面取0.7
N'Ex、N'Ey—参数，N'Ex?N'Ey??2EA/(1.1?2)?8.796?106N
N?1???xA?mxMx?xWx??1?0.8???tyMy???byWyN?N'Ex???735.77?103??20.927?98.96?10?134.6MPa?????140MPa
1.0?36.01?1061.0?10.86?106?0.7?31.0?756.09?103735.77?10?3?1.15?756.09?10??1?0.8?8.796?106?????MN?2???txx??yA?bxWx?myMy?N???yWy1?0.8'??NEy???735.77?1031.0?36.01?106??0.7??230.927?98.96?101.0?756.09?10?126.9MPa?????140MPa1.0?10.86?106735.77?103?3?1.15?756.09?10??1?0.8?8.796?106????
③ Φ273×7钢管应力计算
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由表2可知，Φ273×7钢管在工况2荷载作用下受力最大：轴力N=278.31KN，弯矩Mx=3.80KN·m、My=1.25KN·m，其强度应力：
??MyNMx??A?xW?yW278.31?1033.80?1061.25?106?? ?
58.5?1021.15?379.3?1031.15?379.3?103?59.2MPa?????140MPa式中：
?x、?y——与截面模量相应的截面塑性发展系数，????1.15
xyΦ273×7钢管的拉弯和压弯稳定性按以下两个公式计算： ??N??xA?mxMx?xWx??1?0.8??N'NEx???????tyMy ?byWy ???MN??txx??yA?bxWx?myMy?N?yWy?1?0.8'?NEy?????
Φ273×7钢管计算长度l?5.2m，长细比??l?5.20.094?55.3，a类截面，
i查表得稳定系数得?x??y?0.899，N'Ex?N'Ey??2EA/(1.1?2)?3.536?106N
N?1???xA?mxMx??xWx??1?0.8N'??Ex??278.31?1031.0?3.80?1061.0?1.25?106???0.7?330.899?58.5?1021.0?379.3?10??278.31?101.15?379.3?103??1?0.8?3.563?106?????64.5MPa?????140MPa?tyMy???byWy?N
?2??N???yWy1?0.8'??NEy???278.31?1031.0?3.80?106??0.7??0.899?58.5?1021.0?379.3?103?63.0MPa?????140MPa?MN??txx??yA?bxWx?myMy1.0?1.25?106278.31?103?3?1.15?379.3?10??1?0.8?3.563?106???? 9