623.81查紊流流量系数
ta 0.1，由于 ta 0.28， taRe* 35.28 1，故第1段阀杆漏汽系数
v1 ta 0.28。
则主汽阀杆漏汽量： Dv1 0.24 v1Av
0.07t/h按照上述方法可确定第2段阀杆漏汽系数： v2 0.5
第2段阀杆前蒸汽参数为：p02 0.118MPa，v02 0.150m3/kg则流经第2
段阀杆漏汽量： Dv2 0.24 v2Av2
0.0241t/h1.2调节阀阀杆漏汽量的计算
第1段阀杆漏汽系数： v1 0.32
第1段阀杆前蒸汽参数为：p01 2.83MPa，v01
0.118m3/kg则调节汽阀杆漏汽量： Dv1 0.24 v1Av第2段阀杆漏汽系数： v2 0.58
第2段阀杆前蒸汽参数为：p02 0.118MPa，v02 0.0010m3/kg则流经第2
段阀杆漏汽量： Dv2 0.24 v2Av2
0.3432t/h。0.08t/h根据主汽阀杆和调节汽阀阀杆的漏汽计算，可得阀杆总漏汽量
Dv 0.6447t/h；
轴封冷却器回收阀杆漏汽： Dsg 0.7891t/h其余除氧器回收: Dsg2 0.15t/h
2.轴封漏汽量的计算2.1前轴封漏气量计算
表5.12MW汽轮机轴封数据
前轴封
项目轴封直径
符号
1后轴封
61.8
0.05
78
36
44.355.30.05
45.8
径向间隙1轴封齿数
z101296
轴封1、2、3段间隙面积A11 d11 11 9.7cm2；
第1段轴封前蒸汽参数为：p01 2.059MPa， 01 0.0536m3/kg（调节级喷嘴后参数）。
第1段轴封后蒸汽参数为pz1 1.44MPa。判别系数K
0.82p1.44
0.092 z1 0.2317
01 2p01 pz21
4.158t/h；
01 01
则前轴封漏汽量 D1 0.36 1A11
第2段轴封前蒸汽参数为p02 1.44MPa， 02 0.2305978m3/kg。第2段轴封后蒸汽参数为pz2 0.1722MPa。判别系数K
0.82p0.1722
0.1344 z2 0.1196
02 02
1.43t/h；
02
则前轴封漏汽量 D12 0.36 1A11
第3段轴封前蒸汽参数为p03 0.1722MPa， 03 1.9316939m3/kg。第3段轴封后蒸汽参数为pz3 0.02487MPa。判别系数K
p0.820.02487
0.2445 z3 0.1444
03
03
0.3108t/h；
03
则前轴封漏汽量 D13 0.36 1A11
轴封4、5、6段间隙面积：A12 d12 12 6.95cm2；
第4段轴封前蒸汽参数为p04 0.101MPa， 04 1.8249872m3/kg。第4段轴封后蒸汽参数为pz4 0.02487MPa。判别系数K
0.82p0.02487
0.2445 0.2462
0.101 04
2
p p2 0.1804t/h；
04 04
第4段轴封流经蒸汽量 D14 0.36 1A12
第5段轴封前蒸汽参数为p05 0.101MPa， 05 1.8249872m3/kg。第5段轴封后蒸汽参数为pz5 0.095MPa。判别系数K
p0.820.095
0.2445 0.94
05 2
p p2 0.0632t/h。
05 05
第5段轴封流经蒸汽量 D15 0.36 1A12
2.2后轴封漏汽
轴封1、2段间隙面积A11 d11 11 8.6865cm2；
第1段轴封前蒸汽参数为p01 0.101MPa， 01 1.82m3/kg。第1段轴封后蒸汽参数为pz3 0.02487MPa。判别系数K
0.82p0.0055
0.225 0.05446
01
0.2024t/h；
( 1.25) 01
第1段轴封流经蒸汽量 D11 0.36 1A11
第2段轴封前蒸汽参数为p02 0.101MPa， 02 1.82m3/kg。第2段轴封后蒸汽参数为pz2 0.095MPa。判别系数K
0.82p0.095
0.2561 0.94
02
2
p p2 0.08337t/h。
02 02
第2段轴封流经蒸汽量 D12 0.36 1A11由上面计算可得：
阀杆漏汽量 D1v 1.2887t/h; 1v 0.00691除氧器回收 Dsg2 1.13401t/h; sg2 0.0061前轴封漏汽量 Dsg 4.158t/h; sg 0.0223
流到2号高压加热器的蒸汽量 Dsg1 2.757t/h; sg1 0.0148流到5号低压加热器的蒸汽量 Dsg3 1.1192t/h; sg2 0.0060流到7号低压加热器的蒸汽量 Dsg4 0.4912t/h; sg3 0.0026
均压箱向前轴封供汽量 Djy1 0.2436t/h;均压箱向后轴封供汽量 Djy2 0.28577t/h;均压箱总供汽量 Djy 0.527t/h
轴封冷却器回收前轴封漏汽量 Dsg52 0.0632t/h轴封冷却器回收后轴封漏汽量 Dsg53 0.08337t/h
轴封冷却器总回收 Dsg5 Dsg51 Dsg52 Dsg53 0.30126t/h
第四章调节级的选型及热力计算
1.调节级选型
由于双列级能承担较大的理想比焓降，一般约为200~300kJ/kg；但它的级效率及整机效率较低，在工况变动时其级效率变化较单级小；采用双列级的汽轮机级数较少，结构紧凑，从而降低机组造价，提高机组运行的可靠性。故选用双列调节级
2.调节级热力参数的选择
（1）理想比焓降的选择
目前国产汽轮机双列级调节级理想比焓降约为200~300kJ/kg。故选调节级比焓降为212kJ/kg。
（2）调节级速度比xa u/ca的选择
为了保证调节级的级效率，应该选取适当的速度比，它与所选择的调节级型式有关。通常双列级速度比的选择范围为xa 0.22~0.28，取xa 0.23。（3）调节级反动度的选择
为提高调节级的级效率，一般调节级都带有一定的反动度。由于调节级为部分进汽级，为了减少漏汽损失反动度不适宜选的过大。双列调节级各列叶栅反动度之和 m不超过13%～20%。故选取 m=20%。
3、调节级几何参数的选择
（1）调节级平均直径的选择
选择调节级平均直径是通常要考虑制造工艺调节级叶片的高度以及第一压力级的平均直径。一般在下列范围内选取：中低压汽轮机（套装叶轮）取dm=1000～1200mm，故取dm 1100mm。（2）调节级叶型及其几何特性
调节级的叶型，尤其是双列调节级的叶型，通常是成组套装选择使用的。国