按最大正应力布载模式计算： 支座反力
腹板区：R＝(13.09*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=19.70KN 底板区：R＝(13.73*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=20.66KN 翼板区：R＝(9.52*1.35+0.14*0.9*0.45)/0.9=14.34KN 最大跨中弯距
腹板区：Mmax＝19.70×0.45-0.14×0.452/2-13.09×0.3＝4.91KN.m 底板区：Mmax＝20.66×0.45-0.14×0.452/2-13.73×0.3＝5.15KN.m 翼板区：Mmax＝14.34×0.45-0.14×0.452/2-9.52×0.3＝3.56KN.m 因底板区的弯矩最大，按底板区的最大弯矩计算 抗弯刚度W=1/6*150*1502=5.63×105mm
σmax＝Mmax /W＝5.15*106/5.63*105＝9.15MPa＜[σ0]=10.8 MPa 故纵向方木的强度满足要求。 （2）、刚度验算
按最大支座反力布载模式计算： 集中荷载:
腹板区：P=13.09*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=44.17kN
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底板区：P=13.73*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=46.73kN 翼板区：P=9.52*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.9=29.89kN 因底板处的集中荷载最大，取底板处的值进行计算 则纵向方木的最大挠度为： f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝
46.73*9003/(48*8.5×103*4.22×107)+5*0.14*9004/(384*8.5×103*4.22×107) ＝1.98mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 故纵向方木的刚度符合要求。 4、支架立杆计算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)的规定，脚手架立杆稳定计算的荷载组合为:
1、永久荷载+可变荷载
2、永久荷载+0.85(可变荷载+风荷载)
立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，单根立杆在腹板区承受60cm×90cm平面内的荷载，底板区承受90cm×90cm平面内的荷载，翼缘区90cm×90cm承受平面内的荷载。 （1）、不组合风荷载
腹板区： N1=（1.2*（52+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.9=39.26kN 底板区： N1=（1.2*（33.8+1）+1.4*（2.5+2+2））*0.9*0.9=41.20kN 翼板区因混凝土荷载小于底板区，故总荷载必小于底板区，无需验算 底板区支架立杆承受的荷载最大，用其计算 支架自重偏保守按15m考虑， G=15*0.235=3.51KN
单根立杆所承受的最大竖向力为： N=41.2+3.51=44.71kN
横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,查表得 故φ=0.744，则：
[N]= φA[σ]=0.744×489×215=78.22kN
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N<[N] 符合要求。 （2）、组合风荷载
立杆荷载：《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。
腹板区：N=（1.2*（52+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2））*0.6*0.9=38.77kN 底板区：N=（1.2*（33.8+1）+0.9*1.4*（2.5+2+2））*0.9*0.9=40.46kN 风荷载：风荷载标准值按下式计算：
ωk=0.7μsμzω0=0.7*1.0*0.78*0.46=0.25 KN/m2 其中
w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=V02/1600,V0取27.2m/s，则ω0=0.46KN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：偏保守估计取值h=15m, 属C类。μz =0.616*（z/10）0.441.14，μ
z
=0.78；
μs -- 风荷载体型系数：本工程 取值为1.0；
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.25×0.6×1.22/10=0.027kN〃m
立杆稳定性验算：
σ =1.05×N/(φA)+Mw/W=1.05×40.46×103/(0.744×4.89×102)+0.027×106 /(5.078×103)=124.78MPa<[f]=215MPa；
综上，支架立杆的稳定性满足要求。 5、地基承载力
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立杆下的可调底座尺寸为15cm×15cm，地基处理形式从下到上为换填50cm宕渣并夯实，在宕渣上浇注10cm厚的C20素混凝土。
计算考虑扩散角考虑45度，宕渣重度取8KN/m3。 则混凝土面的应力为：
σmax＝N/A=44.71/0.152=1.99MPa<20Mpa 宕渣上层面的作用面积为：
A=(0.15+0.1*2)*(0.15+0.1*2)=0.1225m2 则应力为
σmax＝N/A=44.71/0.1225+0.1*24=367.38KPa 宕渣底的作用面积为
A=(0.15+0.6*2)*(0.15+0.6*2)=3.32m2 则应力为
σmax＝N/A=44.71/3.32+0.1*24+0.5*8=19.87KPa
故宕渣夯实后的承载力不得小于367.38Kpa，基底地基的承载力不得小于19.87KPa。