七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝16.12kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Φ48×3.5 Q235 15.9 205 1.2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Φ48×3.5 424 4.49 0.15 0.7 1、长细比验算 l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm l0=ηh=1.2×2000=2400mm
λ=max[l01，l0]/i=2400/15.9=150.943>[λ]=150 不满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算
q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×3]×0.25 = 1.923kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝9.139kN，R2＝15.031kN，R3＝15.288kN，R4＝8.049kN 顶部立柱段：
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，υ＝0.573 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.139，15.031，15.288，8.049]=15.326kN f＝ N1/(ΦA)＝15326/(0.573×424)＝63.082N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γQυcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.102×1.2×22/10＝0.062kN·m N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[9.139,15.031,15.288,8.049]+0.062/1.2=15.339kN f＝ N1w/(υA)+ Mw/W＝15339/(0.573×424)+0.062×106/5080＝75.341N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 非顶部立柱段：
λ=l0/i=2400.000/15.9=150.943 查表得，υ1=0.308 不考虑风荷载: N
=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[9.139,15.031,15.288,8.049]+1.2×0.15×6=16.368kN f=N/(υ1A)＝16.368×103/(0.308×424)=125.337N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γQυcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.102×1.2×22/10＝0.062kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[9.139,15.031,15.288,8.049]+1.2×0.15×6+0.062/1.2=16.419kN f=Nw/(υ1A)+Mw/W
16.419×103/(0.308×424)+0.062×106/4490=137.932N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
＝
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6/30=0.2≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱地基基础验算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 0.4 地基承载力特征值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2150 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.419/(0.4×0.25)＝164.19kPa≤fak＝150kPa
不满足要求！请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理！
结论和建议：
1.主梁抗弯强度验算，不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！
2.主梁挠度验算，不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！
3.立柱长细比，不满足要求！
4.立柱地基基础计算，不满足要求！请减小立柱纵横向间距或对地基进行处理！