① 传质 单向 ② ｍ ① Ａ ② Ｂ ③ 传质单元高度 传质单元数 液封作用 气体倒灌 吸收效果达不到要求 吸收率增大，出口气体浓度降低 ｐ＝０．１ａｔｍ ｐ?＝１．６２×０．０２＝０．０３２４ａｔｍ 从气相向液相转移 Δｐ＝０．０６７６ａｔｍ ｃ?＝０．１／１．６２＝０．０６１７ ｃ＝０．０２ ∴ Δｃ＝０．０４１７ Kmol/m? ① 液膜阻力 气膜阻力 Ｈ／ｋ? ② × ③ Ｄ ④ Ｄ （１） （ｐ－ｐ?） （２） Ｋ? 不变 降低 减小 降低 ↑ ↓ ↓ 小 大 大于 平衡 Ｄ Ａ Ａ Ｃ＞Ｂ＞Ａ； 在同一平衡分压下Ｃ??＞Ｃ??＞Ｃ?? 减小 增大 图示 （１） 气液两相接触的界面上无阻力，在界面上气液两相达到平衡 （２） 传质阻力集中在有效膜内 ① 液相 气相 ② 气膜 Ｌ／ｍＶ 塔底 ① 精馏 吸收 ② 双膜 溶质渗透 表面更新 双膜 ① 也较大 ② ｙ? ｘ ③ 溶解度大 , 选择性高, 腐蚀性小, 挥发度小 大于 上方 增大 远离 增大 下降 升高 Ｌ／Ｇ ｍ 提高明显 ① ０．０１１９ ② Kmol/m?.s. Pa 单位体积填料层中的传质面积 ③ Ｂ 同样大小气相分压下，气体Ｂ的平衡Ｃ??＞Ｃ?? ＮO G ＝４ （ｙ?－ｙ?）／（ｘ??－ｘ?） 气膜 １００％ 易 Ｐ／Ｐ?? 由于总体流动使传质速率比单纯分 子扩散增加的比率。 ① 100% ② 75% ① L/mG ; 操作线斜率与平衡线斜率之比 ② 对应气相主体的平衡液相摩尔分率与液相主体摩尔分率的差值；溶质相界面上液相 摩尔分率与液相主体摩尔分率的差值； Kmol/m?sΔx；或x?-x；x?-x；Kmol/m?sΔx ①流动条件；填料特性；气液物性 (3分) ②p-p?；y-y? (2分) 解：1/K?=1/k?+1/Hk?=1/0.1+1/（0.25×150）=10.03 K?≈k? ； x易溶气体 (2分) K?=K?P=1/10.03×1=0.0997 Kmol/（m?h Δy） (1分) K?=K?/H =0.997/150=6.65×10??Kmol/（m?h Kmol/m?）
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∴Kx=K?C=6.65×10??×55.5 =0.0369kmol/（m?h Δx） (2分) L/G 不变 L ↓ G ↓ H??↓ N??↑ 故 y?将增加, x?将减少,解吸率将增加 (2分) ②回收溶剂（溶剂再生），回收溶质 (2分) ①并流操作线AB；斜率 -L/G=-1
∵x?与x?混合得到x??；且流量相等，故必有BC=CD；得到D 点 由D 点作斜率=1 的操作线求x=x??于E ，DE为逆流塔操作线 由E 点可得到y??值。 ①增加；增加；增加 ②气相主体摩尔浓度；同液相主体浓度相平衡的气相浓度 ① 3；总压；温度；气相溶质浓度；液相溶质浓度； 3 (3分) ② （x?-X）（或界面液相摩尔分率与液相主体摩尔分率之差）； Kmol/m?sΔx (2分) ① D ∝T????/P ; D/D?=（T?/T）????（P/P?） =（P/P?）????????????（ρ?/ρ）?? =2 ????=0.707 (3分) D???=0.707D??；D??=1.414D??? ② 减少；增加 (2分) 解：y?=0.5×0.01=0.005 N?=K?（y-y?）=k?（y-y?） 1.5（0.025-0.005）=2（0.025-y?） ∴y?=0.01 ①L/G不变，但L ↑，G↑ 所以H??↑，操作线平行向左方移动，故必有： A y?增加；B x?减少；B 回收率减少 (3分) ②B 双向扩散； (2分) ⒈⑴气相中惰性气体不溶于液相 ⑵吸收剂不挥发 ⒉不变；减少；不变 ①越大；越大 ②大于；小于；小于 ①2.0；1.0；2.0 atm；28 Kmol/m?atm (4分) ② 小 (1分) ①只能用于双组分系统；可以同时用于液相或气相系统 (3分) ② 塔底 (2分) ① A系统的物质属性 B 减少 B 减少 (4.5分) ② D 不定 (0.5分) 因为 H??=H?+H?s ， 若忽略 t对施密特准数S?的影响，则 t↑，H?，H?不变，但
S=mG/L ↑ ，故H??将增加。H??×N??=h=cont. (3分) N??将减少，L/G 不变，由于 m ↑，故操作线将向左平移，当y?，x?不变 时，x?将减少，而 y?将增加。 (2分) 当x?→x??，L/G不变，A 点移至C 点，斜率不变
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由于x??降低，平均推动力Δy?将大于Δy，故吸收量增加， 即y??变小，由 图可见x??也变小。 （V/L）???=（x?-x?）/（mX?-y?） (1分) ①减少；靠近；增加 (3分) ②增加；增加 (1分) ③不变；增加 (1分) 解：因为 p?=Ex ；y=（E/p）x；所以m=1.2/2=0.6 y?=0.6×0.2=0.12 ；y-y?=0.15-0.12=0.03 x?=0.15/0.6=0.25 ；x?-x=0.25-0.2=0.05 若 p↑，m↓，x?↑，Δx↑，故：吸收；0.03，0.05，减少,增加
解: H?∝L???;L↑ H?↑ H??↑ N??及N?将减少； (2分) N??=（1/S）N??=（L/mG）N??，故N??∝L（1/L???） L↑ N??增加； (2分) L↑ S↓ N??↑ （y?-mx?）/（y?-mx?）↑ 故 y?必减少。 (1分) ① ⑴(B) 液膜控制 ⑵(C) 小于 ⑶(B)小于； (3分) ② (B) 减少 (D) 不定。 (2分) ① 1 (2分) ②越大 (1分) ③k?基本不变 ， K?增加。 (2分)
L，G，m不变，H?，H?不变，塔的H??及N??不变 N??=SN??，所以N??也不变； (2分) 因为y?↑ 故y?增加； (1分) L（X?-x?）=K?×（1/2）[（y?-y??）+（y?-y??）] 又L（x?-x?）=L/m[y??-y??] ∴y??=mx?=（K??/2）/（（K??/2）+（L/m））×（y?+y?）+c 所以y?↑，y?↑→x?必增加。 (2分) H=H??×N??=CONT. 故N??近似不变（C）； (1.5分) G↑，H?不变≈H??，故H??近似不变（C）； (1.5分) H??=SH??=（mG/L）H??，G↑H??增加（A）； (1.5分) 操作线斜率将减少（B）。 (0.5分)
对气膜控制系统，因为G↑， 所以H??↑，故N??↓； (2分) 故y?（增加）, 由于操作线斜率减少， (2分) 故x?将（增加） 回收率（减少）。 (1分) ① 小于 等于 ② 物料衡算，气液平衡，传质速率。 ① S?〉S?〉S?； (2分) x? ② 液相， 液相， N?=∫ dx/（x-x?）， H?=L/k??。 (3分) x?
①∵L/G不变，而 L↓，G↓，且H一定，故H??↓ ， N??↑ 故应有 y?减少，x?上升，回收率将上升； (3分) ②液膜控制， 液相 (2分) ① C
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② C
G↑， H?↑，H?不变 ，H?≈H??，故N??不变 ，S=mG/L↑ N??=N??/S=（L/m/G）N??， 随 G↑，N??↓， 减少（B）； (2分) 由吸收因数法图可知： S↑，N??↓，均使 （y?-mx?）/（y?-mx?）↓ ，故 y?必增加（A）， (1.5分) X?必增加（A）。 (1.5分) 基本不变或不变 ，变大 ，0 ，∞。 ①增加； 增加； 减少（因为：C=P/RT,P 与 T将同步变化） P↓，T↓，D↓故N?↓； (3分) ②塔内按气相组成表示的平均推动力。 (2分)
G，L不变，T，P不变，故H??不变，对一定填料层高N??也不变， A=L/（mG）不变； (2分) 故x?将上升； (2分) y?将增加。 (1分) ① ⑴ b ，⑵ a ，⑶ a； (3分) ② b ,a。 (2分) ①S＜1 ，故平衡线与操作线将在塔顶相交； (3分) ⑴大于（A）； 等于（C）； ⑵等于（C）（P减少一倍 ，m增加一倍 m=2）； ②减少（B）； 不变（C）。 (2分)
L，G不变，H??不变，故N??也不变； (3分) mG/L不变， （y?-mx?）/（y?-mx?）不变； 若x?↑，因为y?＞y?，故y?↑； (2分) 由图可见x?的增加。 ①（等于）B； （大于）A； ②（增加）A； （减少）B。 ①（c），（a）; ②（b），（a），（b）。
①x?与y?的增加，C； (4分) ②小于，B。 (1分) 由图可见，方案Ⅰ的操作线距平衡线较远，故方案Ⅰ的推动力较大。 (1分)
当P↓，m=E/P↑，平衡线斜率增加，S=mG/L↑，H?，H?不变， ∴H??↑，N??↓，操作线将向左上方平行移动（L/G不变）； (4分) 由图可见，由于y?，x?不变，故y?将增加，而x?将减少。 (1分) ①．Ｂ ②．Ｂ ③．Ｄ ④．Ｃ ①．（ｙA /ｙB ）／（ｘA /ｘB ） 能分离 不能用普通精馏方法分离 ②．离开的汽相与液相之间达到相平衡时
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①．多次部分汽化 多次部分冷凝 ②．回流与塔顶产品量之比 塔板数为无限多时的回流比的极限值 ｙ6 ＝０．８２ ｘ6 ＝０．７０ ｙ7 ＝０．７５ ｘ7 ＝０．６２ ａ） ｙn ，ｘn - 1 ｂ） ｙn ，ｘn ｃ） ｙn + 1 ，ｘn ｄ） ｘn - 1 －ｘn ｅ） ｙn －ｙn + 1 ０．７ ０．４３７５ ７６．２％ （×） Ｂ Ｃ × 难挥发组分为水, 且要求釜液中易挥发组成浓度很低 全 Ｎ－１ 越小 越高 越不利 减小 升高 冷液 ｔF ＜ｔ泡 最远 最少。 × 不互溶 降低 降低 五种 ｑ＝３／５＝０．６ 摩尔潜热相等 进料状态的不同 不变 不变 （１） 下降 （２） 下降 （３） 下降 （４） 不变 （５） 上升 ①． 增大 则不变 ②． １ １ 多 ①．等于 无 ②．减少 增加 增加 增大 ①不稳定操作 ②Ｒ＝０ ｗｘ＝（ｗ－ｄｗ）（ｘ－ｄｘ）＋ｙｄｗ 易挥发组份的浓度塔顶高于塔底，相应的沸点较低。 存在压降使塔底压力高于塔顶，因而塔底沸点较高。 大 越大 迅速下降尔后又上升的 增大 变小 上升 下降 （１） ｑ＞１ （２） ｑ＝１ （３） ０＜ｑ＜１ （４） ｑ＝０（５）ｑ＜０ （１） ｘd 简＞Ｘd 平 （２） 相同 （３） Ｄ平＞Ｄ简 沸点相差很小和具有恒沸物体系 相对挥发度 混合液中各组分的挥发度差异。 塔顶液相回流 塔底上升气流 （１）对于具有共沸组成物系，组分间沸点差异仍存在，但相对挥发度α＝１处不能分 离。 （２）ｔ?＝ｔ?＞ｔ?＝ｔ? （３）增加被分离组分的相对挥发度 ｘ?＝（ｐ－ｐ?°）／（ｐ?°－ｐ?°）＝(101.3-63.3)/(155.3-63.3)=0.411 ｙ?＝ｐ?°／ｐ×ｘ?＝155.7×0.411/101.3=0.632 α＝ｐ?°／ｐ?°＝155.7/63.3=2.46 都需加入某种添加剂 （１）恒沸精馏添加剂必须与被分离组分形成新的恒沸物；萃取精馏中要求萃取剂的沸点 较原料中组分的沸点高得多。 （２）恒沸精馏添加剂被汽化由塔顶蒸出，经济性不及萃取精馏。 前者非定态后者定态 前者只有精馏段 保持馏出液ｘ?恒定 保持回流比Ｒ恒定 与一块理论塔板传质作用相当的填料层高度。 ＨＥＴＰ＝８／（１６－１）＝０．５３３ 五。 １∶１。 Ｆ。 Ｄ?＜Ｄ?，Ｗ?＞Ｗ?，Ｒ?＞Ｒ?。
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