XXXXXXX商业楼 外脚手架施工方案
外脚手架钢丝绳卸载及落地出料平台施工方案
目录
1、编制依据???????????????2
2、工程概况???????????????2
3、施工安排及生产准备??????????2
4、脚手架设计??????????????3
5、施工方法???????????????4
6.脚手架搭设质量检查与验收??????? 8
7、脚手架安全措施????????????8
8、脚手架维护与管理?????????? 9
9、脚手架拆除措施???????????9
10、环境保护??????????????10
11、附脚手架落地计算书?????????11
12、附落地出料平台计算书????????22
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1、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2.工程概况
1: 本工程位于XXXXXX中心广场旁。总建筑面积1XX30.91㎡，其中首层面积2240.10㎡，地下层面积6731.45。建筑层数：地上5层、地下2层 ，建筑高度22.8m、总建筑高度24.3m. 3、施工安排
本工程地下室2层，地上5层，为双排落地式脚手架，立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.50 米，内排架距离墙长度为0.30米。在二层及四层采用钢丝绳卸载的施工方案。等室外侧墙土方回填完成后进行回载，保证整个架体的移定性。 3.2.生产准备 3.2.1. 施工条件
（在回填土工作完成前，介时将从一层搭设临时悬挑脚手架，搭设高度不超过2层，等回填土工作完成后，再将首层脚手架恢复）。 3.2.2.材料准备
钢管：钢管采用直径48mm，壁厚3.0mm的3号钢焊接钢管,其材质及机械性能应符合国家标准,钢管应涂防锈漆。
扣件：扣件要有产品质量合格证及检测报告，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件夹紧钢管时，开口处的最小间隙要小于5mm。本工程脚手架需用三种扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
脚手板：采用杉木或松木制作的木脚手板，厚度不小于50mm，板长为3-4m，宽不小于200mm。脚手板不得有腐朽、死结、开裂等缺陷。
应按要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的配件不得使用，经检查合格构件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 4、 脚手架设计 4.1方案选取
4.1.1结合本工程的结构形式、实际施工特点，本工程选用双排全封闭扣件式落地钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。要求二层同时做业。架子内每三层封一道水平安全网。 4.1.2设计参数如下：
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4.2选用材料如下： 4.3搭设形式见下图
4．4悬挑脚手架的搭设
钢筋外脚手架4分钢丝绳间距1.5钢筋间距1.5m斜支撑间距1.5m临时悬挑脚手架支撑体系
（1）在距楼层顶板外边100mm处下直径20的钢筋环（采用一级钢筋），水平间距1.5m。钢筋环在砼内的锚固长度不得小于600mm。
（2）用4分绳将楼板钢筋环与脚手架体系连接，钢丝绳应兜在脚手架主节点上，从脚手架内侧大横杆下穿过，并兜过外侧大横杆，并用钢丝绳卡子连接。
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4.5 出料平台采用落地式出料平台，立柱横向间距或排距为0.80米，脚手架步距为1.50米；立杆纵向间距为0.80米，脚手架搭设高度H为30.00米；立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.30米，平台底钢管间距离为0.3米；钢管Φ48×3.0，扣件连接方式为双扣件；卸载方式同脚手架；简图见附计算书。
5施工方法 5.1搭设脚手架 ? 搭设顺序:
脚手架基础?放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆。
? 注意事项
a 垫木必须铺放平稳，不得悬空。
b 离地10cm遍设纵向横向扫地杆，并于立杆连接牢固。
c开始搭设立杆时，柱间设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据
情况拆除。
5.2脚手架构造与基本要求
5.2.1. 基础要求：基槽回填土必须按照国家规范、技术交底等要求认真施工，表面按要求拉线找平夯实，脚手架基础范围内0.5m深应用2:8灰土夯实，并用C15混凝土进行硬化(18层)，宽度2000，厚度为100mm，并按1％坡度向外做好排水处理。脚手架基础地基承载力标准值不得小于150 kN/m2。铺设通长脚手板，脚手板必须铺放平稳，不得悬空。
5.2.2.本工程脚手架基本情况：
脚手架里排立杆距建筑物结构外皮350mm，立杆纵向间距1.5m，横向间距0.8m，大横杆步距1.8m，操作层小横杆间距不大于1m。
脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，高度方向应错开不小于500mm距离，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
脚手架纵向水平杆设在横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。接长必须采用对接扣件连接，上、下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小500mm距离，同一步内、外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。第一步纵向扫地杆距地150mm，横向扫地杆用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的
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立柱上。根据上述立杆间距的规定对立杆位置进行放线，保证最后一个跨间尺寸≤1500mm。
脚手架在每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上并且严禁拆除，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置。最大间距不应大于柱距的1/2。
5.2.3.脚手板铺设要求：操作层脚手板的铺设应满铺、铺平，并设挡脚板。脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆，搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，不允许有探头板，脚手板总挑长度不宜超过150mm。见下图：
脚 手 架小 横 杆5.2.4. 挡脚板及护身拦的构造要求：脚手架操作层必须有180mm高的挡脚板和高度600mm和1500mm的护身拦（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）。高出结构部分应设两道护身栏，并挂设安全网，安全网下口必须封绑牢固。 5.2.5.支撑搭设要求：本工程为双排脚手架，应设剪刀撑与横向支撑。剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置，每隔4根立杆设一组剪刀撑，由底至顶连续设置，斜杆与地面倾角在450－600之间。剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不应小于0.5m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的竖向立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。横向支撑的斜杆应在1～2步内，由底至顶呈之字型连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。横向支撑除两端设
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置外，中间每隔6跨设置一道。
5.2.6立杆支设要求：立杆搭设第一节，应长短不一，以保证第二节及以上的接头位置相互错开。立杆垂直偏差≯架子高度的1/200。
5.2.7大横杆搭设要求：搭设大横杆应保证水平位置，两根大横杆相邻接头至少错开500mm，且不在一跨间。相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内、外侧，以减少立杆偏心受载情况，且同一排大横杆的水平偏差不得大于20mm。脚手架底部100mm处沿立杆加绑扫地杆。
5.2.8小横杆构造要求：按照规定设置小横杆，小横杆放在大横杆上，两端应用十字扣件卡牢。脚手板接头处增加的小横杆其两端必须与大横杆卡牢。
5.2.9连墙件构造要求及本工程做法：本工程脚手架采用钢性连墙件，连墙件采用直径48mm、壁厚3.5mm的钢管，连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用扣件，每根连墙杆必须采用双卡子。连墙件按两步三跨拉接，竖向每层不少于两道拉接，横向拉接间距不得大于4.5m。脚手架必须按楼层进行钢性拉接，用钢管拉接固定在每层柱子或顶板上，每层设两道拉接点，梁下500mm一道，地面以上500mm一道。脚手管埋入混凝土部分用直径20钢筋焊接爪，保证埋入混凝土内的脚手管与板牢固可靠，用短脚手管在顶板上与脚手架用卡扣进行可靠连接。水平距离不得超过4500mm。楼板或框架柱连墙件与脚手架交界处如没有大横杆或站杆，应在脚手架上与连墙件处设置横杆，并与之可靠连接。转角两侧立杆和顶排架必须设置连墙点。连墙杆应呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端允许稍微下翘，不允许向上翘起。连墙杆应均匀布置，并靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。
5.2.10上人斜道做法：外脚手架设两个“之”字型上人斜道（坡度1：3），斜道宽度1m，斜道附着在外脚手架上，在拐弯处设置不小于1.2m宽的平台，斜道两
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侧及外围均设置1.2m高的护身栏及180mm高的挡脚板。斜道脚手板纵向铺设，接头采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头的凸棱处用三角木填顺，在脚手板上每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度20～30mm。斜道处立杆为双立杆，保证稳定性。斜道搭设时在每层位置必须与结构拉接牢固，每层不少于两个拉接点。
5.2.11脚手架连接构造：脚手架各杆件在用扣件互相连接伸出的端头，应大于100mm，以防止杆件脱落。
5.2.12脚手架铺设脚手板要求：脚手架的操作层必须满铺脚手板，脚手板距离墙面不得大于200mm，不得有空隙和探头板、飞跳板。作业层脚手板的下一步脚手架要设一道隔层板。操作层外侧应设1500mm高的护身栏两道及挡脚板一道。脚手架应高出作业面1500mm。
5.2.13水平防护措施：脚手架外立杆内侧立挂密目安全网，外侧立杆与内侧立杆每三层设一道大眼安全网，内侧立杆与结构之间水平安全网无法防护时可铺设脚手板。脚手架施工层操作面下方净空距离超过3m时，必须设置一道水平安全网。
5.2.14门洞构造：洞口3m ? 3m，采用在洞口上挑空1根立杆，相应增加斜杆加强的方式。门洞边立柱采用双立杆。
5.2.16脚手架防雷保护
脚手架应采用不小于25mm2的导线作为引下线，不应采用脚手管作为防雷引下线。
防雷接地装置应与结构防雷保护等电位，作法为不大于20m在脚手架地设置3根镀锌钢钎接地，其冲击电阻应小于等于30Ω。
脚手架上的避雷针始终高于脚手架高度，避雷针长度为2m。根据避雷针保护范围计算结果，应每隔3米设置一处避雷针。 5.2.17.卸荷措施：
为保证脚手架牢固可靠，在脚手架体系与结构间采用钢丝绳卸荷的方法，钢丝绳下垫木方抗剪。具体方法如下（见下图）：
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（1）本工程最高楼层为五层，在二层、四层设置二层卸荷。
（2）在距楼层顶板外边500mm处下直径20的钢筋环（采用一级钢筋），水平间距3.0m。钢筋环在砼内的锚固长度不得小于600mm。
（3）用4分绳将楼板钢筋环与脚手架体系连接，钢丝绳应兜在脚手架主节点上，从脚手架内侧大横杆下穿过，并兜过外侧大横杆，并用钢丝绳卡子连接。 6.脚手架搭设质量检查与验收：
6.1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合附表（一）的要求。
6.2安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽检方法应按照随机均布原则进行。抽验检查数目与质量判定标准，按照附表（二）的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
6.3连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。
7、脚手架安全措施
7.1脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特殊作业人员技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格后方可发上岗证。严禁违章操作。操作时必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要放在工具袋内。袖口及裤口要扎紧，以防衣裤被挂住。
7.2架子要配合工程进度搭设，不宜一次搭的过高。在搭设过程中要思想集中，听从统一指挥，互相协作，上下呼应，禁止在架子上打闹。对材料工具不得乱抛、乱扔，在吊运物件的下方不得站人。严禁酒后作业。
7.3脚手架的构配件质量必须按照国家规范要求进行检验，合格后方准使用。
7.4在如下几个阶段：基础完工后及脚手架搭设前、操作层施加荷载前、每搭设完10m高度后、达到设计高度后，均应进行脚手架质量检查，发现问题及时校正。脚手架搭设质量必须符合国家规范要求方能投入使用。
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7.5施工前施工员对作业班组进行书面技术交底及安全交底。
7.6操作层上的施工荷载应符合设计要求（施工均布荷载为2.0kN/m），不得超载；不得将模板支撑、揽风绳、砼泵管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂设备。
7.7六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作要采取防滑措施，扫除积雪。
7.8在脚手架使用期间严禁任意拆除下列构件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件；支撑；栏杆、挡脚板。如要拆除，必须报项目部安全组、技术组批准。
7.9脚手架各构配件卸料时，必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔，扣件要装入容器内进行传递。
7.10 严禁架子工在夜间进行架子施工。
7.11 应设专人负责对脚手架进行检查和保修，在下列情况下，必须对脚手架进行检查：严格把好验收关，脚手架验收应以结构层分段验收。脚手架搭设后，应会同技术负责人和安全人员、施工负责人进行全面检查，合格后才能交付使用。
7.12 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 7.13 严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报项目部安全组批准。
7.14 脚手架搭设高度高于邻近建筑物时，应装置防雷接地设施。照明电线不要缠绕在钢架子上。电动机具必须与钢架子接触时，要有良好的绝缘，以防架子带电。
7.15 雨季施工前，做好现场地面排水工作；设专人负责检查，雨后地基是否积水、底座是否松动、立柱是否悬空，发现问题及时采取加固措施。
7.16 脚手架接地避雷措施应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ45-2005的有关规定执行。旧材料使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的扣件应及时更换。
7.17 拆除脚手架时，地面设围栏，并派专人看守，严禁一切非操作人员进入。
7.18 首层出入口必须搭设宽于出入通道两侧的防护棚，棚顶满铺5cm厚脚手板，防护棚高度不低于3m，长度不小于6m。通道两侧用密目安全网封闭。
7.19 在墙体大模板施工过程中，外墙大模板严禁支搭在脚手架上。外墙大模板采用钩头螺栓固定在下一层外墙最上排穿墙螺栓孔上。
7.20 脚手架上严禁使用电气焊。
8、脚手架维护与管理：
8.1使用完毕的脚手架（包括构配件）应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件零件应存放在室内。 8.2凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方能入库存放，否则应更换。
8.3脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余的及时回收存放，拆除时应及时回收，不得乱扔乱放。
9、脚手架拆除措施：
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9.1脚手架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥。作业区周围及进出口处，必须派专人监护，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其它设备有妨碍时，应先与有关单位联系拆除、转移或加防护。
9.2架子的拆除程序，应由上而下按层按步进行拆除，先拆护身栏、脚手板和小横杆，再依次拆剪刀撑上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑、压篮子以前，必须搭好临时斜支撑，防止架子倾倒。禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。
9.3操作人员应佩带安全带及安全帽、系安全带，穿软底鞋。拆除的全部过程中，应指定一个责任心强技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操做人员的安全作业。拆除过程中应注意架子缺扣件及搭的不合格的地方，避免踩在滑动的杆件上发生事故。
9.4拆除顺序应由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则，严禁上下同时进行拆除作业。拆杆和放杆时，必须由2-3人协同操作，拆顺水杆时应由站在中间的人向下传递，等上方“了高”人员接到下方人员接住的通知后放手。拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣件。严禁向下抛物，应传递下来。
9.5连墙件应随架子层层拆除，严禁一次全部将连墙件拆除，拆最后一道连墙件前应先加临时支撑。
9.6拆除时要设专人统一指挥，上下呼应，动作协调。 9.7架子拆除时，应注意对成品的保护。 10、环境保护
10.1 施工人员应做到活完料净脚下清。
10.2 经常检查脚手架，清理杂物，用袋子清理到指定地点并分类。
10.3 严禁乱扔工具、材料、杂物，以免造成人员、物品损坏，以及产生扬尘。施工时要轻拿轻放，防止噪音污染和伤害。
10.4 安全网施工完后，冲洗干净后回收存放。
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附：落地架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.50 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 25.8.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m):2.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；
3.风荷载参数
东莞市地区，基本风压为0.60，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；
考虑风荷载
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
5.地基参数
地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m):500.00； 基础底面扩展面积(m):0.09；基础降低系数:0.40。
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二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
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1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.650 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
σ = Mqmax/W =29.398 N/mm；
小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm,满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.175+1.000 = 1.208 kN/m ；
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最大弯矩 Mqmax =1.650×0.800/8 = 0.132 kN.m；
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最大挠度 V = 5.0×1.208×800.0/(384×2.060×10×107800.0)=0.290 mm； 小横杆的最大挠度小于 800.0 / 150=5.333 与10 mm,满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
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小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.800=0.027 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.800×1.500/3=0.140 kN； 活荷载标准值: Q= 2.000×0.800×1.500/3=0.800 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.027+1.2×0.140+1.4×0.800)/2=0.660 kN；
大横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M = M1max + M2max = 0.009+0.264=0.273 kN.m
抗弯强度:σ= 0.273×10/4490.0=60.872 N/mm；
大横杆的抗弯强度σ= 60.872 小于[f]=205.0N/mm；
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
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均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.500=0.009 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.660×1.500= 0.264 kN.m；
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大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.033×1500.0 /(100×2.060×10×107800.0) = 0.051 mm；
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集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.027+0.140+0.800）/2=0.483kN
V= 1.883×0.483×1500.0/ ( 100 ×2.060×10×107800.0) = 1.383 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.383=1.435 mm；
大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！
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四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500=0.050 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×0.800×1.500/2=0.210 kN；
活荷载标准值: Q = 2.000×0.800×1.500 /2 = 1.200 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.050+0.210)+1.4×1.200=1.992 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×36.000 = 5.018 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
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NG2= 0.350×4×1.500×(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14 NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×36.000 = 0.270 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.863 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×0.800×1.500×2/2 = 2.400 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
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其中 Wo -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.600 kN/m；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.600×0.840×0.649 = 0.229 kN/m；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.863+ 1.4×2.400= 11.596 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.863+ 0.85×1.4×2.400= 11.092 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 =0.850 ×1.4×0.229×1.500× 1.500/10 = 0.092 kN.m；
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六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
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立杆的轴心压力设计值 ：N =11.596 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 11596.000/(0.265×424.000)=103.205 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 103.205 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N =11.092 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m； Lo/i = 163.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 11092.080/(0.265×424.000)+91958.952/4490.000 = 119.200 N/mm；
立杆稳定性计算 σ = 119.200 小于 [f] = 205.000 N/mm 满足要求！
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七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
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NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.400 kN；
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
Hs =[0.265×4.240×10×205.000×10-(1.2×1.845 +1.4×2.400)]/(1.2×0.139)=104.375 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
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[H] = 104.375 /(1+0.001×104.375)=94.510 m；
[H]= 94.510 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.400 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.092 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；
Hs =( 0.265×4.240×10×205.000×10-(1.2×1.845+0.85×1.4×(2.400+ 0.265×4.240×0.077/4.490)))/(1.2×0.139)=93.631 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
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[H] = 93.631 /(1+0.001×93.631)=85.615 m；
[H]= 85.615 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
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八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.229 kN/m；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 4.327 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.327 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm；[f]=205.00 N/mm；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.240×10×205.000×10 = 82.487 kN；
Nl=9.327 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=9.327小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! -4 3 2 2 2 2 19 深圳市XXX建设工程有限司 XXXXXXX商业楼 外脚手架施工方案 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =123.245 kN/m ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.092 kN； 基础底面面积 (m)：A = 0.090 m 。 p=123.245 ≤ fg=200.000 kN/m 。地基承载力的计算 2 2 2 2 2 2 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=16.725kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=16.725kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 深圳市XXX建设工程有限司 20 XXXXXXX商业楼 外脚手架施工方案 R ≤Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.489 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×30.000 = 3.873 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.150×0.800 = 0.120 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.300×0.800×0.800 = 0.192 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.000×0.800×0.800 = 3.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.385 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×0.800×0.800 = 0.640 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×7.385+ 1.4×0.640 = 9.758 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.758 kN； 深圳市XXX建设工程有限司 26 XXXXXXX商业楼 外脚手架施工方案 σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm)：A = 4.24 cm； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=4.49 cm； σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.00 N/mm； Lo---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167； u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9758.000 /( 0.205×424.000 )= 112.264 N/mm； 立杆稳定性计算 σ = 112.264 小于 [f] = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9758.000 /( 0.386×424.000 )= 59.622 N/mm； 立杆稳定性计算 σ = 59.622 小于 [f] = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.059 ； 公式(3)的计算结果： Lo/i = 2595.291 / 15.900 = 163.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.265 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； σ =9758.000 /( 0.265×424.000 )= 86.846 N/mm； 立杆稳定性计算 σ = 86.846 小于 [f] = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 222 2 2 3 3 2 2 深圳市XXX建设工程有限司 27