24m跨轻钢厂房设计
hmin???l??l??6?6?0.6fl??10?0.6?310?6000??10?669.6mm ????????l?????600?建筑净空无要求，并考虑吊车梁的挠度选取h=800㎜ （2）腹板厚度
11h0?800?2?12?7.96mm3.53.5
1.2Vmax1.2?348.30?103按剪力确定：tw???1.71mmh0fv776?315按经验公式：tw?因两种结果均小于8㎜，故按规范要求取tw=8㎜。 （3）翼缘尺寸
A1?bt?W118279101?h0tw???776?8?1321mm2 h067766b≈（1/3～1/5）h0=（1/3～1/5）×776=258.7～155.2㎜, 采用350×12（考虑轨道宽度的要求）。
故15t吊车梁断面尺寸为?800?350?8?12。
3.6.5 截面验算
（1）毛截面特性
A=350×12×2+8×776=14608㎜=146.08㎝
2
2
35?1.2?79.6?35?1.2?0.6?77.6?0.8?40 ?40.10cm146.08112Ix??35?1.23?35?1.2?80?40.10?0.6???35?1.23121212?35?1.2?40.10?0.6???0.8?77.6312y0??0.8?77.6??40.10?40??161.56?103cm32S?35?1.2?80?40.10?0.6???80?40.10?1.2??20.8?2.25?103cm3 2Ix161.56?103Wx???4.05?103cm3
y80?40.10（2） 净截面特性（预选螺栓为Ф21.5）
38
24m跨轻钢厂房设计
An=14608-2×21.5×12=14092㎜=140.92㎝
22
yno?Inx(35?2?2.15)?1.2?79.6?35?1.2?0.6?77.6?0.8?40?38.61cm140.92112??25.7?1.23?25.7?1.2?80?38.61?0.6???35?1.23121212?35?1.2??38.61?0.6???0.8?77.63?0.8?77.6??38.61?40?12?143.07?103cm4
143.07?103Wnx??3567.8cm340.10 143.07?103下3Wnx??3705.5cm38.61上上翼缘对y轴的特性：
An?35?1.2?42cm2
上An??35?2?2.15??1.2?36.84cm2
1?1.2?353?4287.5cm412Iny?4287.5?2?2.15?1.2?11?4230.7cm4Iy?4230.7?384.6cm3114287.5Wy??389.8cm311Wny?（3）强度验算
①正应力：上翼缘正应力为
MmaxMH282.87?1069.53?106??上????104N/mm2?310N/mm233Wny3567.8?10384.6?10Wnx下翼缘正应力为
Mmax282.87?10622 ??下??76N/mm?310N/mm 3Wnx3705.5?10②剪应力：
1.2Vmax1.2?328.0?103????63.40N2?fV
mmh0?tw776?8③腹板的局部压应力：
39
24m跨轻钢厂房设计
lZ?a?5hy?2hR?50?5?12?2?140?390mm
集中荷载增大系数ψ=1.0，F=P=183.09KN
??Ftl?1.0?183.08?103?C?58.7N/mm2?310N/mm2
wz8?390（4） 稳定性验算 ①整体稳定性
l1b?6000300?24?13应计算量的整体稳定性
?1t60001?lb??12?800?0.26?2.01h350?b?0.73?0.18?0.26?0.777I1?1.2?353?4287.5cm41?12 I12??1.2?353?4287.5cm412
aI14287.5b?II??0.51?24287.5?4287.8?b?0.8?2ab?1??0.8?2?0.5?1??0i1?I24287.5?y?IA?4287.5146.08?7.66cm ?y?li?600
y7.606?78.3? 2?4320Ahb??b??2??1?????yt1????b?yWx???4.4h??
??0.777?4320?146.08?80?278.32?3567.8???1???78.3?1.2???4.4?80???0???1.86?0.6? ?'0.2820.282b?1.07???1.07?1.86?0.92b则整体稳定性：
??MxM??y?282.87?1060.92?3567.8?103?9.53?106384.6?103?111N/mm2?315N/mm2bWxWy局部稳定性
40
② 24m跨轻钢厂房设计
i翼缘：
b1175?5??14.17?15t12
h0776??97?80tw8
ii腹板：
(5)加劲肋计算 ①横向加劲肋
横向加劲肋的外伸宽度为：
bs?h0?40?65.87(mm) 30取bs?90mm。 横向加劲肋厚度为：
ts?bs90??6(mm) 1515所以，横向加劲肋的尺寸为?6mm?90mm。 ②支座加劲肋
采用支座加劲肋为：—10×130㎜。 i、强度验算：
Rmax278.57?103?ec???214.3N/mm2?f
A0130?10ii、稳定计算:
A?A0?15tw?tw?1840(mm2)
Iz?1?10?1303?1830833mm4 12iz?Iz1830833??31.54mmA1840
?z?hoi?77631.54?24.6
z属于b类截面，查表得?=0.955
则计算支座加劲肋在腹板平面外的稳定性：
Rmax278.57?106????158.5N/mm2?f
?A0.955?1840
41
24m跨轻钢厂房设计
(6) 疲劳验算：
本吊车为中级工作制吊车，不必进行疲劳验算。 (7) 刚度验算
按一台吊车计算挠度，因一台轮距为4.05m，所以求一台吊车的最大弯矩只能一个吊车轮压作用在梁上。
11Pmaxl?w??15?9.8?6?1.03?227.115KN/m44Ml2227.115?106?60002则????2.46mm 33410EIx10?206?10?161.56?10?10MO??l?2.46ll??????60002439600(8) 焊缝计算：
① 上翼缘与腹板的连接焊缝
hf?12?0.7ffw?VS1???F??????Il?x??z?22?278.57?2.25?103?103??1?183.08?103?1??????3.3mm, ?342?0.7?160?161.56?10?10250???取8mm②下翼缘与腹板的连接焊缝
22VS1278.57?103?2.25?103hf???1.7mm,取6mm w72?0.7ffIx2?0.7?160?161.56?10③支座加劲肋与腹板的连接焊缝
设hf?8mm,采用hf=8㎜。
Rmax278.57?103hf???1.1mm
0.7nlwff0.7?4?584?1603.7 牛腿设计
Vmax?282.3kN，e?250?350?600mm， M?Vmax?e?282.3?0.6?169.38kN?m
42
编号：
本科毕业设计
24m跨轻钢厂房设计
The design of the workshop of 24m span light steel
structure
学 院 建筑工程与环境学院 专 业 土木工程 班 级 土木072班 学 号 074110224 姓 名 孙钦军 指导教师（校内）王新堂 职称：教授 指导教师（校外） 职称： 完成日期 2011年5月
24m跨轻钢厂房设计
诚 信 承 诺
我谨在此承诺：本人所写的毕业论文《24m跨轻钢厂房设计》均系本人独立完成，没有抄袭行为，凡涉及其他作者的观点和材料，均作了注释，若有不实，后果由本人承担。
承诺人（签名）：
年 月 日
I
24m跨轻钢厂房设计
24m跨轻钢厂房设计
作者：孙钦军
摘要：该工程位于宁波市，是72米长24米跨钢结构厂房，带吊车。建筑等级：耐久等级为Ⅱ级，耐火等
级为Ⅱ级，设防烈度为7度。厂房采用门式钢架结构，屋面板采用75厚的EPS夹芯板，懔条采用卷边槽型檩条，梁柱为H型钢，基础为柱下独立基础。本设计是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平面内外的稳定性；梁柱均采用Q345B 钢，10.9 级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43 型焊条，柱脚为刚性连接,梁柱为铰接连接。
关键词：轻型钢结构；厂房；门式钢架； 设计
The design of the workshop of 24m span light steel structure
Author：Sun qinjun
ABSTRACT：The workshop lies Ningbo which is a 72meters in length and 24-meter span steel structure workshop with one crane. Class of construction: Durable grade Ⅱ,fire protection rating Ⅱ,earthquake intensity 7 degrees. The workshop adopts portal frame while the proof of the building adopts the 75 thick EPS sandwich board and the purline use crimping tank-type purline, both the beam and column use the H section steel. The base is a single base under the column. This design is to proceeds the building construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes the internal force analyzes and combines, based on these analyse, we can choose the section of beam and columniation. Next, checking computations of stability calculation of the plane structure. The steel beam and column employs Q345 carbon structural steel. Connection bolts are high strenth bolt of friction type with behavoure grade 10.9. Rod for mannual welding usually adopts E43. rigid connection apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. KEYWORDS：light-weighted steel structure；workshop；portal frame ；design
II
24m跨轻钢厂房设计
目录
1 设计资料 .......................................... 1
1.1 工程概况 ......................................... 1 1.2 设计资料 ......................................... 1 1.3 设计主要内容和基本要求 ............................ 1
1.3.1 建筑设计内容与要求 ................................... 1
1.3.2 结构设计内容与要求 ................................... 1
2 建筑设计 .......................................... 3
2.1 建筑平面设计 ..................................... 3
2.1.1 厂房平面形式的选择 ................................... 3
2.1.2 柱网的选择 ........................................... 3 2.1.3 辅助构件的定位 ....................................... 3
2.2 建筑立面设计 ..................................... 3 2.3 建筑剖面设计 ..................................... 3
2.3.1 厂房高度的确定 ....................................... 3
2.4 各种构造的做法 .................................... 4
2.4.1散水做法 .............................................. 4
2.4.2地面做法 .............................................. 4 2.4.3坡道做法 .............................................. 4
3 结构设计 .......................................... 6
3.1结构体系的选择 .................................... 6
3.1.1 门式刚架 ............................................. 6 3.1.2 屋面系统 ............................................. 6 3.1.3 吊车梁系统 ........................................... 6 3.1.4 基础 ................................................. 6 3.1.5 围护结构体系 ......................................... 6
3.2材料选择 .......................................... 7
3.2.1 钢材种类 ............................................. 7
3.2.2 连接材料 ............................................. 7
III
24m跨轻钢厂房设计
所有钢梁的总重量 (Kg)= 1749. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 3520.
3.5.7刚架典型构件验算
（1）钢柱1验算 ①截面特性
A?12128mm2,Ix?1.00?109mm4,Iy?4.39?107mm4ix?287.3mm,iy?60.19mm,Wx?2860.7?10mm,Wy?313.8?10mm
②强度验算：
3333
取M=-312.23, N=209.67进行验算
NM209.67?103312.23?106????124.32N/mm2?310N/mm2 ?29A?xWx121281.02?0.286?10?10③平面内稳定验算
取M= -225.88, N=-490.69进行验算
?x?57.7 ?x?0.82?mx?0.65?0.35M2225.88?0.65?0.35?0.903M1312.23?2EA3.142?2.06?105?12128NEx?2??73.99?105N2?x57.7?mxMxN490.69?1030.903?225.88?106????121.07?3103N?xA0.82?12128490.69?10?xWx(1?0.8)1.05?2.86?106?(1?0.8)5NEx73.99?10
④平面外稳定验算：
?y?99.7,? y?0.46599.72235
?b?1.07???1.07???0.8444400023544000235?txMx490.69?1030.903?225.88?106N????171.51N/mm2?310N/mm26?yA?bWx0.465?121280.844?2.86?10?2yfy（2）钢柱2验算 钢 柱 2
由于是对称结构 钢柱2同钢柱1 （3）钢柱3验算 ①截面特性
33
24m跨轻钢厂房设计
A?12128mm2,Ix?1.00?109mm4,Iy?4.39?107mm4ix?287.3mm,iy?60.19mm,Wx?2860.7?10mm,Wy?313.8?10mm
②强度验算：
3333
取M= -327.51, N=-92.33进行验算
NM92.33?103327.51?106????119.88N/mm2?310N/mm2 ?29A?xWx121281.02?0.286?10?10③平面内稳定验算
取M= -225.88, N=-490.69进行验算
?x?57.7 ?x?0.82?mx?0.65?0.35M2225.88?0.65?0.35?0.903M1312.23?2EA3.142?2.06?105?12128NEx?2??73.99?105N2?x57.7?mxMxN490.69?1030.903?225.88?106????121.07?3103N?xA0.82?12128490.69?10?xWx(1?0.8)1.05?2.86?106?(1?0.8)5NEx73.99?10④平面外稳定验算：
?y?54.8,? y?0.74441.92235
?b?1.07???1.07???1.03?1取?b?1.04400023544000235?txMxN490.69?1031.000?225.88?10622????133.36N/mm?310N/mm?yA?bWx0.744?121281?2.86?106?2yfy（4）钢柱4验算 钢 柱 4
由于是对称结构 钢柱4同钢柱3 （5）钢梁1验算： ①截面特性
A?9240mm2,Ix?6.620?108mm4,Iy?1.146?107mm4ix?267.66mm,iy?35.22mm,Wx?1891.3?10mm,Wy?120.64?10mm②强度验算
3333
Mx 327.51?10622 ?? ??165.03N/mm?f?310N/mm6?xWnx1.05?1.89?10③整体稳定验算
34
24m跨轻钢厂房设计
l112060235??63.47?13 需验算整体稳定性 b190fy
??l1t112060?10??0.907,?b?0.69?0.13??0.808b1h190?7003000?85.1835.222?b?0,?y???yt1?4320Ah235??b??b2?[1????]b?4.4h??yWxfy??2?23543209240?700?85.18?10???1???0.808???1.7?0.6??0??2685.181.89?10??235?4.4?700???0.2820.282'则?b?1.07??1.07??0.904?b1.7
Mmax327.51?10622??191.7N/mm?310N/mm?b'Wx0.904?1.89?106④局部稳定验算
受压翼缘局部稳定：
b91345??9.1?15?15 满足 t10345 腹板局部稳定：
h0680345??85?114?114 满足 tw8345（6）钢梁2验算：
由于是对称结构，钢梁2验算同钢梁1
3.6吊车梁设计
3.6.1 吊车梁资料
桥式软钩吊车性能参数如下表所示： 工起重量跨度吊钩作Q(t) lk(m) 类型 制 中软钩 级
35
轮距尺寸（m） 最大轮压小车重Pmax（KN） （t) 吊车总重（t) 15 22.5 127 3.51 27.8 24m跨轻钢厂房设计
3.6.2荷载计算
吊车荷载的动力系数μ=1.05，吊车荷载分项系数γQ=1.4,n=2（一侧轮子数），设计时按两台同型号吊车考虑。
吊车荷载设计值为：
P????Q?Pmax?1.05?1.4?127?187KN
H??Q0.06?Q?g?0.06??15?3.51??9.8?1.4?7.62KN n23.6.3 内力计算
（1）吊车梁的最大弯矩及相应力剪力 分析：
①两个轮子作用在梁上
最大弯矩点（C点）的位置为：
a1=575×2=1150㎜ a2= a1/4=1150/4=287.5㎜ 最大弯矩为：
?l??6?P?a2?187?????0.288?2??2???2??458.46KN?m cMmax?l6cMc??w?Mmax?1.03?458.46?472.21KN?mc在Mmax处的相应剪力为：
22Vc??P?l2?a??3?187??62?0.288??253.57KN
2l6V??w?Vc?1.03?253.57?261.18KN
②三个轮子作用在梁上
最大弯矩点（C点）的位置为：
36
24m跨轻钢厂房设计
a1=575×2=1150㎜ a2=4050㎜
a3=(a2-a1)/6=483.33㎜ 最大弯矩为：
cMmax?l??6?P?a3?187?????0.483?2??2??Pa??2??187?1.15?377.30KN?m?1l6
22cMc??w?Mmax?1.03?377.30?386.62KN?m?472.21KN/m
c在Mmax处的相应剪力为：
Vc??a?P??2l?l??6?2?187??0.483??2???P??2??187??30.11KN 6V??w?Vc?1.03?30.11?31.01KN?261.18KN 经分析得，按两个轮子作用于梁上时考虑。 （2）最大剪力（梁端支座处） cVmax?b1P4.85?187?P??187?338.16KN l6cVmax??w?Vmax?1.03?338.16?348.30KN
（3） 由水平荷载产生的最大弯矩
MH?H7.62c?Mmax??458.46?18.68KN?m P1873.6.4 截面估算
（1）腹板高度
经济高度：hec?73W?300?7?31827910?300?540mm
按容许挠度值取：
37
24m跨轻钢厂房设计
节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx (1) 1.7 (2) -5.6 (3) 0.0 (4) -5.5 (5) -2.7 (6) 0.0 (7) 0.0 --- 柱内力 ---
柱号 M N V M N V 1 43.17 -40.90 8.38 50.16 40.90 -22.73 2 -138.21 -53.91 -38.71 -74.51 53.91 32.19 3 -50.16 -40.90 22.73 138.18 40.90 -30.62 4 74.51 -53.91 -32.19 -174.83 53.91 28.61 --- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V 1 -138.18 -34.54 -37.65 -89.52 34.54 0.11 2 89.52 -33.83 -6.95 174.83 33.83 -50.79 （4）吊车荷载计算
吊车连接节点数: 2 吊车连接节点号: 1, 2,
最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨左): 282.311, 72.245, 最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Dmax在跨右): 72.245, 282.311, 空车最大轮压在左侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨左): 0.000, 0.000,
23
24m跨轻钢厂房设计
空车最大轮压在右侧产生的各节点竖向荷载(Wmax在跨右): 0.000, 0.000, 吊车竖向荷载与节点竖向偏心距(m): 0.500, -0.500,
吊车水平刹车力在各节点产生的最大水平力(Tmax): 10.287, 10.287, 吊车的横向水平荷载与各节点的垂直距离(m): 1.000, 1.000, 考虑空间工作和扭转影响的效应调整系数: 1.000 吊车桥架引起的地震剪力与弯矩增大系数: 1.000 吊车桥架重量: 165.738 单跨吊车组合荷载折减系数:1.000 两跨吊车组合荷载折减系数:1.000
---- Dmax 标准值作用位于跨左 ---- --- 柱内力 ---
柱号 M N V M N V 1 8.85 280.58 -11.35 -76.94 -280.58 11.35 2 54.65 73.98 11.35 13.43 -73.98 -11.35 3 -64.21 -1.73 -11.35 26.76 1.73 11.35 4 22.69 1.73 11.35 14.76 -1.73 -11.35 --- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V 1 -26.76 11.12 -2.85 -7.62 -11.12 2.85 2 7.62 11.46 -0.59 -14.76 -11.46 0.59 ---- Dmax 标准值作用位于跨右 ---- --- 柱内力 ---
柱号 M N V M N V 1 -54.65 73.98 -11.35 -13.43 -73.98 11.35 2 -8.85 280.58 11.35 76.94 -280.58 -11.35 3 -22.69 1.73 -11.35 -14.76 -1.73 11.35 4 64.21 -1.73 11.35 -26.76 1.73 -11.35 --- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V 1 14.76 11.46 0.59 -7.62 -11.46 -0.59
24
24m跨轻钢厂房设计
2 7.62 11.12 2.85 26.76 -11.12 -2.85 ---- 左来刹车标准值作用 (Tmax 作用向右) --- --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx (1) 3.1 (2) 3.1 (3) 5.1 (4) 5.1 (5) 5.1 (6) 0.0 (7) 0.0 --- 柱内力 ---
柱号 M N V M N V 1 55.63 -1.36 10.29 6.09 1.36 -10.29 2 55.63 1.36 10.29 6.09 -1.36 -10.29 3 -6.09 -1.36 10.29 16.38 1.36 0.00 4 -6.09 1.36 10.29 16.38 -1.36 0.00 --- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V 1 -16.38 -0.14 -1.36 0.00 0.14 1.36 2 0.00 0.14 -1.36 -16.38 -0.14 1.36 ---- 右来刹车标准值作用 (Tmax 作用向左) ---- --- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---
节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx (1) -3.1 (2) -3.1 (3) -5.1 (4) -5.1 (5) -5.1 (6) 0.0 (7) 0.0 --- 柱内力 ---
柱号 M N V M N V 1 -55.63 1.36 -10.29 -6.09 -1.36 10.29 2 -55.63 -1.36 -10.29 -6.09 1.36 10.29 3 6.09 1.36 -10.29 -16.38 -1.36 0.00 4 6.09 -1.36 -10.29 -16.38 1.36 0.00 --- 梁内力 ---
梁号 M N V M N V
1 16.38 0.14 1.36 0.00 -0.14 -1.36
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24m跨轻钢厂房设计
2 0.00 -0.14 1.36 16.38 0.14 -1.36
3.5.5内力计算汇总
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24m跨轻钢厂房设计
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24m跨轻钢厂房设计
3.5.6荷载效应组合计算
（1）钢 柱 1
截面类型= 16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=16.59, Ly=6.00; 长细比：λx=57.7,λy= 99.7
构件长度= 6.00; 计算长度系数: Ux= 2.77 Uy=1.00 截面参数: B1=280, B2=280, H=700, Tw=8, T1=12, T2=12 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类
验算规范: 门规CECS102:2002 柱 下 端 柱 上 端 组合号 M N V M N V 1 -312.23 209.67 -74.87 -225.88 -490.69 74.87 2 -298.30 198.21 -70.89 -215.93 -480.60 70.89
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24m跨轻钢厂房设计
3 -223.32 498.92 -74.87 -225.88 -490.69 74.87 4 -209.38 487.46 -70.89 -215.93 -480.60 70.89 5 -223.32 498.92 -74.87 -225.88 -490.69 74.87 6 -209.38 487.46 -70.89 -215.93 -480.60 70.89 7 -205.48 120.77 -54.04 -120.78 -315.02 33.96 8 -297.73 193.22 -74.65 -212.40 -387.47 74.65 9 -283.80 181.76 -70.67 -202.45 -377.38 70.67 考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 1, M= -312.23, N= 209.67,
M= -225.88, N= -490.69
考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.439 抗剪强度计算控制组合号: 3, V= 74.87 抗剪强度计算应力比 =0.103
平面内稳定计算最大应力对应组合号: 3, M=-223.32, N= 498.92,
M= -225.88, N=-490.69
平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 137.21 平面内稳定计算最大应力比 = 0.443
平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 205.49 平面外稳定计算最大应力比 =0.663
门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] =206.33 翼缘容许宽厚比 [B/T] =12.38
考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.439 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.103 < 1.0 平面内稳定计算最大应力 < f=310.00 平面外稳定计算最大应力 < f=310.00
腹板高厚比 H0/TW= 84.50 < [H0/TW]= 206.33 翼缘宽厚比 B/T = 11.33 < [B/T]= 12.38 压杆,平面内长细比 λ= 57< [λ]= 500 压杆,平面外长细比 λ= 100 < [λ]= 500 构件重量 (Kg)= 571.23 （2）钢 柱 2
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24m跨轻钢厂房设计
由于是对称结构 钢柱2同钢柱1 （3）钢 柱 3
截面类型= 16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=16.59, Ly=3.30; 长细比：λx=57.7,λy=54.8
构件长度=3.30; 计算长度系数: Ux=5.03 Uy=1.00
截面参数: B1= 280, B2= 280, H= 700, Tw= 8, T1= 12, T2= 12 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类
验算规范: 门规CECS102:2002 柱 下 端 柱 上 端 组合号 M N V M N V 1 -19.59 40.14 -24.93 -327.51 -92.33 64.57 2 -27.81 32.94 -20.95 -306.15 -85.89 60.59 3 55.47 48.57 -26.87 -262.35 -78.93 47.56 4 120.62 93.82 -53.45 -296.99 -89.30 53.45 5 112.40 86.63 -49.47 -275.63 -82.86 49.47 6 105.39 84.02 -47.56 -262.35 -78.93 47.56 7 -91.26 4.48 -25.37 -289.93 -78.43 60.47 8 -99.47 -2.71 -21.39 -268.57 -71.99 56.48 9 33.85 82.96 -74.87 -289.93 -78.43 60.47 考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号:1, M= -19.59, N= 40.14
M= -327.51, N= -92.33
考虑屈曲后强度强度计算应力比 =0.445 抗剪强度计算控制组合号: 9, V= -74.87 抗剪强度计算应力比 = 0.103
平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 125.76 平面内稳定计算最大应力比 = 0.406
平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 127.19 平面外稳定计算最大应力比 =0.410
门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] =206.33 翼缘容许宽厚比 [B/T] =12.38
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24m跨轻钢厂房设计
考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.445 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.103 < 1.0 平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00 平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00 腹板高厚比 H0/TW= 84.50 < [H0/TW]=206.33 翼缘宽厚比 B/T = 11.33 < [B/T]= 12.38 压杆,平面内长细比 λ= 57 < [λ]=500 压杆,平面外长细比 λ=55.< [λ]= 500 构件重量 (Kg)= 314.18 （4）钢 柱 4
由于是对称结构 钢柱4同钢柱3 （5）钢 梁 1
截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx=24.12, Ly= 3.00 构件长度= 12.06; 计算长度系数: Ux=2.00 Uy=0.25 截面参数: B1= 190, B2= 190, H= 700, Tw=8, T1=10, T2=10 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类
验算规范: 门规CECS102:2002 组合号 M N V M N V 1 -116.63 -19.75 -35.03 -50.25 23.59 -7.36 2 -137.99 -24.35 -41.04 -62.76 27.55 -7.75 3 -65.33 -20.74 -16.63 -50.25 24.58 2.54 4 -86.68 -25.34 -22.64 -62.76 28.54 2.14 5 296.99 62.07 83.54 174.66 -53.18 5.32 6 275.63 57.46 77.52 162.14 -49.22 4.92 7 262.35 55.18 73.81 154.17 -47.33 4.73 8 128.13 27.61 36.08 75.08 -23.77 2.38 9 106.78 23.01 30.06 62.57 -19.81 1.98 --- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7
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24m跨轻钢厂房设计
弯矩 -180.27 -41.04 -21.91 -82.62 -126.47 -140.55 -174.66 梁上部受拉:
截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩 327.51 111.65 41.11 42.83 54.20 49.23 70.23 考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.674 抗剪强度计算应力比 =0.118
平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 207.75 平面外稳定计算最大应力比 = 0.670 考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.674 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.118 < 1.0 平面外稳定最大应力 < f= 310.00
腹板高厚比 H0/TW= 85.00 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002) 翼缘宽厚比 B/T = 9.10 < [B/T] =12.38
--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) --- 截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 0.51 3.31 6.02 6.95 5.05 0.00 最大挠度值 = 6.95 最大挠度/梁跨度 = 1/ 1736. 斜梁坡度初始值: 1/ 10.00 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.54 变形后斜梁坡度改变率 = 0.052 < 1/3 构件重量 (Kg)= 874.75 （6）钢 梁 2 由于是对称结构钢梁2同钢梁1
风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:
节点(4), 水平位移 dx= 5.483(mm) = H /1696. 梁的(恒+活)最大挠度:
梁(1), 挠跨比 = 1 /1736.
风载作用下柱顶最大水平位移: H/1696< 柱顶位移容许值: H/60 梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 1736< 梁的容许挠跨比: 1/ 180 所有钢柱的总重量 (Kg)=1771.
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