注浆体的强度可达到5.0MPa，有效加固深度可达60m。所以对于重要的工程以及对变形要求严格的工程，应选择较强设备能力进行施工，以保证工程质量。 2.喷射孔与高压泵的距离不宜大于50m。钻孔位置的允许偏差应为±50mm。垂直度允许偏差应为±1%。 表5.5-5 常用的高压喷射注浆技术参数 旋喷施工方法 适用土质 浆液材料及配方 压力（MPa） 流量（L/min） 水 单管法 双管法 三管法 砂土、粘性土、黄土、杂填土、小粒径砂砾 以水泥为主材，加入不同的外加剂后具有速凝、早强、抗腐蚀、防冻等特性，常用水灰比1：1也可适用化学材料 / / / / / / 0.7 1-2 1-2（1-2） 25 80-120 2-3 1-2 7-20 5-16 42.50、75 25 80-120 2-3 1-2 0.7 1-2 1-2（1-2） 25 80-150 10-12 1-2 5-20 5-16 75.90 喷嘴孔径（mm） / 喷嘴个数 压力（MPa） 3 / / 空 流量（m/min） / 旋 气 喷嘴环隙（mm） 及喷 施 个数 工 压力（MPa） 参 流量（L/min） 浆 / 25 80-120 数 液 喷嘴孔径（Mm） 2-3 喷嘴个数 提升速度注 （cm/min） 浆 2 12-25 管 旋转速度（r/min） 16-20 外径（mm） 42.45 3.当喷射注浆管贯入土中，喷嘴达到设计标高时，即可喷射注浆。在喷射注浆参数达到规定值后，随即按旋喷的工艺要求，提升喷射管，由下而上喷射注浆。当注浆管不能一次提升完成而需分数次卸管时，卸管后喷射的搭接长度不得小于100mm，以保证固结体的整体性。 4.对需要局部扩大加固范围或提高强度的部位，可采用复喷措施。在实际工作中，旋喷桩通常在底部和顶部进行复喷，以增大承载力和确保处理质量。 5.喷射注浆完毕，应迅速拔出喷射管。为防止浆液凝固收缩影响桩顶高程，产生加固地基与建筑基础不密贴或脱空现象，可在原位采用超高喷射（旋喷处理地基的顶面超过建筑基础底面，其超高量大于收缩高度）、冒浆回灌或第二次注浆等措施。 6.施工中应做好废泥浆处理，即使将废泥浆运出或在现场短期堆放后做土方运出。 7.施工中应严格按照施工参数和材料用量施工，用浆量和提升速度应采用自动记录装置，并做好各项施工记录。 6.4常见事故及处理措施 6.4.1 不冒浆或断续冒浆 1.若系土质松软造成，可适当复喷。 2.若附近有空洞、通道，则应不提升注浆管继续注浆直至冒浆为止或拔出注浆管待浆液凝固后重新注浆。
6.4.2大量冒浆、压力稍有下降
注浆管可能被击穿或有孔洞，使喷射能力降低，应拔出注浆管检查。 6.4.3喷嘴或管路被堵塞
压力骤然上升超过最高限值、流量为零、停机后压力仍不变动时，喷嘴或管路被堵塞，可采取以下措施：
1.在高压泵和注浆泵的吸水管进口和泥浆储备箱中设置过滤网，并经常清理。 2.认真检查风、水、浆的通道，避免泥砂和水泥浆侵入造成堵塞。
3.注意注浆的维护保养，保证注浆过程不发生故障，避免水泥浆在管道内沉淀。
4.喷射施工因故中断时，应将注浆管提起一段距离，抽送清水将管道中的水泥浆顶出喷头后再停泵。 5.喷射结束后，做好各系统的清洗工作。 6.4.4流量不变而压力突然下降或排量达不到要求 可能存在泄露现象，可采取以下措施：
1.检查阀、活塞缸套等零件，磨损大的及时更换。 2.检查吸水管道是否畅通，是否漏气，避免吸入空气。 3.检查安全阀、高压管路，消除泄漏。
4.检查活塞每分钟的往复次数是否达到要求，消除传动系统中的打滑现象。 5.检查喷嘴是否符合要求，更换过度磨损的喷嘴。 7质量检测与验收 7.1质量检验
7.1.1检验数量及间隔时间
成桩质量检验点的数量不少于施工孔数的2%，并不应少于6点。
承载力检验时间应待喷射注浆完成28天后进行，复合地基承载力检验应采用单桩及复合地基静载荷试验，应抽取不应少于总桩数的1%，且每个单体工程复合地基静载荷试验的试验点数不应少于三组。 7.1.2检验点布置 1.建筑物荷载大的部位； 2.施工中出现异常情况的部位；
3.地质情况复杂，可能对注浆质量产生影响的部位。 7.1.3 检测方法
高压喷射注浆可采用开挖检查、钻孔取芯、标准贯入、载荷试验或渗透试验等方法进行检验。 1.开挖检查：可检查固结体的形态和加固范围的大小，也可对固结体取样，进行必要的强度试验。 2.钻孔取芯：取样观察，选用时需以不破坏固结体和有代表性为前提，也可在28天后取芯，并做成试件进行物理力学性能试验。
3.标准贯入和静力触探试验：一般沿桩长方向每隔0.5-1.0m作一次标贯。 4.压水试验：在工程有防渗漏要求时采用。 8工程示例
沈阳某基坑与地铁车站紧邻，地铁车站结构施工已出地表，该基坑在开挖前，必须对车站与基坑之间的道路基础进行加固，将天然地基承载力由280KPa，提高到360KPa，经研究决定采用单桩高压旋喷桩进行施工。
该处典型地质剖面如下：
本场地属于浑河高漫滩及古河道冲积地貌单元，钻孔揭露地层岩性主要为砂土及碎石土。 单轴高压旋喷桩设计过程如下： 选桩径400mm，单桩承载力特征值Ra下式计算： 层号 岩性 3 4 粗砂 砾砂 厚度（m） 桩的侧阻力特征值qsi（kPa） 2 2.6 28 60 29 70 桩的端阻力特征值qp（kPa） 2600 4-1 中粗砂 2.1 5 圆砾 1.1 通过代入计算，Rα为690KN，同时考虑到旋喷桩桩身强度的限制，必须满足fcu≥4λ*Rα／Ap，，桩身强度取M9,单轴承载力最终取值为260kN。 2）置换率计算 按规范公式计算m： fsp,k=λ*mRa／Ap+β（l-m）fsK 式中：m=1 Ra—单桩承载力特征值260 KN； Ap—单桩截面积,为0.1256m2; fsK—基础持力层承载力特征值，为280Kpa; β 桩间土发挥系数，取0.9； λ—单桩承载力发挥系数，取0.9。 经对处理后复合地基进行计算，计算结果满足设计及相关规范要求，详细设计计算如下： 复合地基设计参数 置换桩径mm 桩长mm 率 400 8.5 单桩承载力kN 复合地基承载力kPa 有效桩顶标高（m） 作业面标高（m） 360 39.65 39.65 0.083 260 注：1.设计桩长含0.5m保护桩长，以确保桩的施工质量。 2.褥垫层铺设厚度0.2m。3.旋喷桩桩间距1.2m31.2m。流程图及高压旋喷钻机高压泵等图片如下。
现场喷水图片
旋喷成桩效果图
第六讲 振冲碎石桩 目录 1. 概况 2.振冲器 3.设计 4.施工
5.质量检测与验收 6.工程实例
6.1 西柏坡电厂地基振冲加固
6.2 北京京通住宅小区G1.G2.G3住宅楼地基振冲加固 6.3 胜利炼油厂50000m3油罐地基振冲加固 1.概况
振动水冲法，简称振冲法，是利用振冲器强烈水平振动和压力水冲将振冲器贯入到土层深处，使松砂地基加密，或在软弱土层中填入碎石等无凝聚性粗粒料形成强度大于周围土的桩柱并和原地基土组成复合地基，提高地基强度的加固技术。
振冲碎石桩对不同性质的土层分别具有置换、挤密和振动密实等作用。对粘性土主要起到置换作用，对砂土和粉土除置换作用外还有振实挤密作用。在以上各种土中，都要在振冲孔内加填碎石回填料，制成
第一讲 CFG桩复合地基（一） 目录 概述 2.CFG 桩体材料 3.CFG桩设计计算 4.CFG桩施工工艺 5.实施举例 1.概述 CFG桩是在碎石桩体中掺加适量石屑、粉煤灰和水泥加水拌和，制成的一种粘结强度较高的桩体，称之为水泥粉煤灰碎石桩（Cement Fly-ash Gravel Pile），简称为CFG桩。 CFG桩与碎石桩不同主要体现在：单桩承载力、复合地基承载力、地基变形、三轴应力应变曲线及适用范围等方面，如表1所示。 CFG桩、桩间土和褥垫层一起构成CFG桩复合地基。 CFG桩复合地基技术是由中国建筑科学研究院地基所研制成功的，并于1996年被国家列为重点推广项目。CFG桩的施工早期常用振动沉管机设备，现在施工长桩多用超流态混凝土压灌工艺，即利用新型中空式长螺旋钻机一次性钻进至设计孔深，从钻杆内（内径通常不小于150mm）泵压超流态混凝土，边压注CFG料边提升钻杆至桩顶而成桩的一种工艺。施工CFG短桩多采用长螺旋钻机或人工洛阳铲干成孔，孔底夯实，浇灌CFG料并用振捣棒振密工艺。 表1 碎石桩与CFG桩的对比 碎石桩 CFG桩 桩的承载力主要靠桩顶以下有限长度范桩的承载力主要来自全桩长的围内桩周土的侧向约束。当桩长大于有效摩阻力及端承载力，桩越长则单桩承载力 桩长时，增加桩长对承载力的提高不大。承载力越高。以置换率10%计，以置换率10%计，桩承担荷载占总荷载的桩承担荷载占荷载的百分比为百分比为15%～30%。 复合地基承载力 40%～75%。 加固粘性土复合地基承载力的提高幅度承载力提高幅度有较大的可调较小，一般为0.5～1倍。 性,可提高4倍或更高。 变形 减少地基变形的幅度较小，总的变形量较增加桩长可有效地减少变形，大。 总的变形量小。 三轴应力应变曲线 应力应变曲线为直线关系，围应力应变曲线不呈直线关系，增加围压，压对应力～应变曲线没有多大破坏主应力差增大。 影响。 多层建筑地基。 多层和高层建筑地基。 适用范围 应用的工程类型有工业和民用建筑，高耸结构物、多层和高层建筑，基础形式有条形基础、独立基础、箱形基础和筏基。有滨海一带的软土，也有承载力在200kPa左右的较密实的土。 2.CFG 桩体材料 近些年，随着CFG桩在高层建筑地基处理广泛应用，桩体材料组成和早期有变化，主要由水泥、碎石、砂、粉煤灰和水组成，其中粉煤灰为Ⅱ～Ⅲ级细灰，在桩体混合料中主要提高混合料的可泵性。 在CFG桩（或素混凝土桩）工程中，一般采用如下几种外加剂，来达到工程要求，如早强剂、防冻剂、泵送剂等。
3.CFG桩设计计算
3.1单桩竖向承载力特征值 单桩承载力特征值Ra下式计算：
式中：Ra—单桩承载力特征值（KN）；
qsi—第i层土侧摩阻力特征值（Kpa），可按地区经验确定； qp—桩端端阻力特征值（kPa）,可按地区经验确定； Ap—单桩截面积（m2）； Up—桩周长（m）； li-第 i层土厚度（m）； n——桩长范围内划分的土层数；
ap---桩端端阻力发挥系数， 与增强体的荷载传递性质、增强 体长度及桩土相对刚度密切相关，CFG桩设计一般取1.0。
当用单桩静载试验求得单桩极限承载力Ｒu后，Ra也可按下式计算：
3.2CFG桩复合地基按下式计算 复合地基承载力特征值fspk如下：
Ra—单桩承载力特征值（KN）； AP—单桩截面积（m）；
fsk—处理后基础持力层承载力特征值Kpa，对于非挤土成桩工艺，可取天然地基承载力特征值；对于挤土成桩工艺，一般粘性土可取天然地基承载力特征值，对松散砂土、粉土可取天然地基承载力特征值的1.2～1.5倍原土强度低的取大值。
—桩间土发挥系数，可按地区经验确定，无经验时可取0.9～1.0； —单桩承载力发挥系数，可按地区经验确定，无经验时可取0.8～0.9。
2
可根据该规范公式计算面积置换率m，进而确定桩间距。
面积置换率m=d/de，d为桩身平均直径（m）,de为一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径（m）,等边三角形布桩de=1.05s,正方形面桩de=1.13s,矩形布桩de=1.13（S1S2），S、S1、S2分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。 桩的数量也可按下式核实：
1/2
2
2
式中：m——面积置换率 A——基础面积； AP——桩断面面积；
n——面积为A时的理论布桩数。
实际布桩时受基础尺寸及形状影响，布桩数有一定的增减。 3.3桩体强度
CFG桩桩身强度应满足下式要求。
当复合地基承载力进行基础埋深深度修正时，桩身强度应满足下式：
fcu——桩体试块（边长150mm立方体）标准养护28d的立方体抗压强度平均值（kPa）；
——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3）,地下水位以下取有效重度；
d——基础埋置深度（m）；
fspa——深度修正后的复合地基承载力特征值（kPa）。 3.4褥垫层厚度
褥垫层厚度宜为桩径的40%～60%，当桩距过大或根据需要，褥垫层的厚度也可适当地加大。 褥垫层的材料可用碎石或级配砂石（限最大粒径）、粗砂和中砂。
CFG桩垫层示意图
集水坑或电梯井处褥垫层示意图 3.5 CFG桩复合地基检验
按规范要求，建筑物地基处理后应进行桩身完整性、单桩竖向承载力检验以及复合地基试验载荷。承
载力检测应在施工结束后28d后进行，其桩身强度应满足试验荷载条件；单桩及复合地基静载荷试验均应抽取不应少于总桩数的1%，且每个单体工程复合地基静载荷试验的试验点数不应少于三组，并抽取不少于总桩数的10%进行低应变动测试验，以检验桩身完整性。 3.6 沉降计算 复合地基变形计算应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）规定，地基变形计算深度应大于复合土层深度。 s=ψss =ψs 式中s---地基最终变形量（mm）； S’---按分层总和法计算出的地基变形量；ψs——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可按下表取值； 变形计算经验系数ψs （MPa） 复合地基 4.0 1.0 7.0 0.7 15.0 0.4 30.0 0.25 45.0 0.15 为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，应按下式计算： 式中：Ai——加固土层第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值； Aj——加固土层下第j层土附加应力系数沿土层厚度的积分值； n——地基变形计算深度范围内所划分的土层数（图5.3.5）； P0——对应于荷载效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（kPa）； Esi——基础底面下第i层土的压缩模量，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算（MPa）,复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ξ倍，ξ值可按下式确定： Esp=δ2Es 式中：fak——基础底面下天然地基承载力特征值（kPa）。 Zi，Zi-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离（m）； ai,ai-1——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底层范围内平均附加应力系数 地基变形计算深度zn，应符合下式要求： △s′n≤0.025∑i=1△s′i 式中：△s′i——在计算深度范围内，第i层土的计算变形值； △ s′n——在由计算深度向上取厚度为△z的土层计算变形值，△z见上图并按下表确定： △z 表 nb（m） △z（m） b≤2 0.3 2 根据工程需要和机具设备条件，可分别采用单管法、二重管法和三重管法。分类特点见表。 表1高压旋喷桩分类表 分类依据 类型 单管 注浆管类型 主要特点 使用单层（根）注浆管，喷射高压水泥浆液，压力20MPa左右。 双（重）使用双层（根）注浆管，喷射高压水泥浆液压缩空气，同轴射流，浆液压力20MPa管 左右气体压力0.7MPa左右。 三（重）使用三层（根）注浆管，一个喷嘴喷射高压水流和压缩空气，同轴射流切割土管 体，另一个喷嘴喷入浆液充填水压20MPa左右气压0.7MPa，浆压力1-3MPa。 高压喷射有旋喷（固结体为圆柱状）、定喷（固结体为壁状）和摆喷（固结体为扇状）等3种基本形状，均可用上述3种方法实现。上表3种喷射流的结构和喷射介质不同，有效处理范围也不同，以三管法最大，双管法次之，单管法最小，定喷和摆喷常用双管法和三管法。 喷射注浆有强化地基和防漏的作用，可以用于既有建筑和新建工程的地基处理、地下工程及堤坝的截水、基坑封底、被动区加固、基坑侧壁防止漏水或减小基坑位移等。对于地下水流速过大或已涌水的防水工程，由于工艺、机具和瞬时速凝材料等方面原因，应谨慎使用，并通过现场试验确定其适用性。 4影响加固土体性状的因素 4.1喷射方式 喷射方式包括注浆管类型和复喷次数。根据有关试验资料，在相同条件下二重管旋喷形成的加固体直径是单重管的1.3—1.5倍，三重管所形成的加固体直径是单重管的1.5—2.0倍。增加复喷次数也可增大加固体直径。 单管法 双管法 三管法 粘性0 图5.5-3三重管旋喷时提升速度与固结体直径关系 1-中密砂层，喷射压力为20MPa； 2-松散粘土、粉土，喷射压力为40MPa 注浆管旋转速度与旋喷固结体直径之间存在一最佳值，见图5.5-4。 图5.5-4三重管旋喷试验的旋转速度与固结体直径关系 1—N=10的沙土；2—N=3的粘土 因此，旋转速度与提升速度必须合理配合，才能取得较好的喷射效果。根据国内外试验研究结果及工程经验，一般提升速度宜为0.1m/min～0.2m/min。 4.6液柱压力 在施工过程中，随着喷射深度的增加，喷嘴处液柱压力增大，喷嘴入口与出口的压差减小，喷射速度减小，有效喷射距离缩短，喷射效果减弱。根据有关试验，当喷嘴处静水压力由0.02MPa（相当2m 水柱）增大到0.2MPa（相当20m水柱）时，喷射距离减小35%-40%。因此，在施工时，应采取相应措施来防止出现上粗下细的现象。 5高压旋喷桩设计 5.1 设计前应取得的资料 1.工程地质条件：各土层的种类、颗粒组成及物理力学性质；土中有机质及腐植质含量等。 2.水文地质条件：了解地下水埋深、各土层的渗透系数及水质成分；附近地沟、暗河的分布及连通情 况等。 3.周围环境条件：了解地形、地貌、施工场地的空间大小、地下管道（上水管、下水管、电缆线及煤气管等）及其它埋设物（人防工程、旧建筑基础等）的情况，材料和机具的运输道路，排污条件和周边重要结构物的情况。 4.室内试验及现场喷射试验：取现场各层土样，在室内按不同的含水量及配合比制作试块进行试验，由试验结果优选合理的浆液配方。 5.2 旋喷桩设计计算 旋喷桩设计计算及地基变形计算同水泥土搅拌桩。 5.3旋喷固结体尺寸 旋喷直径是一个复杂的问题，尤其是深部直径，无法用准确的方法确定。因此，除了浅层可以用开挖的方法验证之外，只能用半经验的方法加以判断、确定。 根据国内外施工经验，初步设计时，其设计直径可参考下表选用： 表5.5-2旋喷固结体直径参考表 注：①N为标准贯入击数。 5.4桩距与布置 固结体直径（m） 单管法 双（重）管法 三（重）管法 0 依据地层分布情况，将场地划分为两个部分，天然地基承载力标准值按经验进行综合取值，分别为100kPa和120kPa。经计算后，复合地基承载力标准值均大于160kPa，两栋楼布桩总数2600根。褥垫层采用中粗砂，厚度为20cm。 5.4施工概况 按合同要求，我院于1998年2月15日进场，由于未能及时通电，加之连续几日降雨雪，直至2月23日才开始正式施工，至3月15日基础桩全部完工，净工期21天，满足合同要求。 按设计A2-1#、A2-3#、楼共布桩2600根，并根据设计变更、洽商要求对基础内横过的污水管沟和两处墓穴进行了处理。 1.施工设备组织及人员配置 a） 施工设备、材料 表3.1-10 名称 洛阳铲 夯实机 搅拌机 网筛 手推车 规格 φ150 90kg JZ350 25325mm 数量 50把 4台 2台 4架 30辆 图3.1- 13夯实水泥土桩施工流程图 1.具体工程质量控制措施如下： ①桩位控制 由甲方在槽底用白灰放出房心框线和轴线，并现场交与我院现场技术人员，我院技术人员以该轴线为基准，用钢尺放桩位，用Φ28钢筋向地下砸入30cm, 拔出钢筋后向孔内灌入白灰做为标记；整栋楼的桩位要全部一次性放完，并会同质检员共同进行复检，报请监理、甲方复验，并填写预检单后，方可施工。在施工夯实水泥土桩过程中，由施工员对当天施工的桩位进行复核，并在施工完后以当日记录查核桩位。由于采用了以上严密细致的有效措施，在施工全过程中未发生漏桩及桩位偏移现象。 ②水泥土拌合料质量控制 本工程所用水泥在有见证取样验收（材质证明及复检）合格后方可使用，所用粉土首先过25325mm网筛并经过有见证取样化验其物理性能，符合要求方可使用。严格按设计配比要求，使用试验用的固定容器进行配制，用一台JZ350型搅拌机进行拌合，每盘料拌合时间不能少于3分种，保证拌合均匀。现场土的最优含水量检验采用“一攥成团，一捏即散”进行掌握，如发现含水量高，即晾晒处理或掺入干粉再用，如发现含水量过低，即洒水处理，以期达到最佳含水量。有效的保证了拌合料的配比及最优含水量。 ③成孔质量控制 本工程采用人工洛阳铲掏孔，于2月16日进行了成孔试验，成孔二根，深度3.4～3.6m，桩端进入砂层不少于0.5m，但由于孔底为砂土，实测孔底虚土厚度约10cm，用洛阳铲清孔，不易清理干净，用35kg重锤夯8－10击，能听到清脆的锤声，说明已夯实。孔径及垂直度经量测均满足设计要求。 施工中定人定孔位，实行自检、互检、抽检，如发现不合格孔，即要求该操作者无偿返工，直至合格为止，这样有效地控制了不合格孔。经成批报甲方、监理进行共同隐检合格，并办理隐检手续，达到了良好的效果。 ④成桩质量控制 于2月16日进行了人工手动35kg重锤夯击试验，孔底夯实后每铺20cm的拌合料即夯10击，分别在孔口下2.2m处及0.5m处进行了10kg标准钎探，均大于30击，达到了设计要求。 于2月23日接通电之后，用电动夯锤（锤重90kg）进行了二根桩试验，夯机频率为40击/分钟，均匀填料，料量控制每次填料厚度不大于30cm，之后对桩体密实度进行了10kg标准钎探，均大于30击，符合设计要求。 在施工过程中安排专门质检员进行跟机检验，并对每位操作者进行技术要求交底，做到人人应知应会，重点控制孔底夯击次数、填料速度、桩顶标高，并随机按2%进行了10kg标准钎探，锤击数均大于30击，并分批报监理、甲方一同进行抽检，并办理隐检手续。表明桩施工质量良好。 ⑤污水管沟及墓穴处理 在A2-3#楼的62～63轴之间有一污水管道，在我院与甲方共同协商后，将污水管道改道，由甲方调挖掘机将此污水管道挖除，这样形成了一条深约2m，宽1.5m，长20m的沟槽。后经我院设计人员与甲方办理设计变更洽商，按设计要求进行了分层回填夯实，经钎探检验与周围土体密实度相近，并补齐原设计桩，效果良好。 在42～49轴之间施工水泥土桩时发现有两处墓穴，经人工挖除后，形成一个大坑，深4m，长3宽达8m37m。经我院设计人员与甲方办理设计变更洽商，进行了分层回填夯实，并经钎探检验与周围土体密实度相近，补齐原设计桩，桩长达4.2m，处理效果良好。 5.5施工质量检测 在施工完成后，甲方委托中核大地工程总公司及华业地学科技公司，于3月15日至3月18日A2-1#、 A2-3#楼复合地基进行了检测，共做了六台单桩复合地基静载试验及39根小应变基桩完整性及承载力测试，测试结果合格率100%，满足设计要求。具体数据列表如下，表 3.1-11。于3月23日进行联合自检，并报甲方、监理共同复检，评定为优良。 表3.1-11静载试验结果汇总表 楼号 桩号 试验点性质 #最大荷载（KPa） 最大沉降量（mm） 承载力基本值（KPa） 3.86 5.20 4.99 5.77 25.278 6.231 7.200 >160 >160 >160 >160 >160 >160 >160 332 单桩复合地基 362 135 单桩复合地基 362 A2-1 #637 单桩复合地基 362 ##1103 单桩复合地基 362 474 单桩复合地基 360 A2-3 665 单桩复合地基 320 200 单桩复合地基 360 ##### 取S/D<0.008所对应的荷载（240 KPa）为比例界限荷载，给出该桩复合地基承载力基本值为162 KPa，满足设计要求。根据检测结果，该场地水泥土桩直径300mm，有效桩长3.0－3.3m，桩身声波波速1025－1224m/s之间，单桩承载力基本值在70－87KN之间。取桩间土承载力标准值为120KPa，计算复合地基承载力标准值在164－175 KPa 之间。综上结果，认为该场地地基经过加固后，复合地基承载力标准值达到160 KPa ，满足设计要求。 第四讲 水泥土搅拌桩复合地基 目录 1.概况 2.水泥土搅拌桩复合地基设计 3.水泥土搅拌桩施工 4.施工检测及验收 5.工程实例 1.概况 水泥土搅拌法是利用水泥等材料作为固化剂通过特制的搅拌机械,就地将软土和固化剂（浆液或粉体）强制搅拌,使软土硬结成具有整体性、水稳性和一定强度的水泥加固土，从而提高地基土强度和增大变形模量。根据固化剂掺入状态的不同，它可分为浆液搅拌（湿法）和粉体喷射（干法）搅拌两种。前者是用浆液和地基土搅拌，后者是用粉体和地基土搅拌。可采用单轴、双轴、多轴搅拌法连续成槽搅拌形成柱状、壁状、格栅状或块状水泥土加固体。 水泥土搅拌法加固软土技术具有其独具优点：1）最大限度的利用了原土；2）搅拌时无振动、无噪声和无污染，对周围原有建筑物及地下够管影响很小；3）根据上部结构的需要，可灵活的采用柱状、壁状和块状等加固形式。 水泥固化剂一般适用于正常固结的淤泥与淤泥质土、粘性土（软塑、可塑）、粉土（稍密、中密）、素填土（包括充填土）、饱和黄土、粉细砂（松散、中密）以及中粗砂（松散、稍密）、砂砾等地基加固，当加固粗粒土时，应注意有无明显的地下水。 不适用于含大孤石或障碍物较多且不易清除的杂填土、欠固结的淤泥和淤泥质土、硬塑及坚硬的粘性土、密实的砂类土，以及地下水渗流影响成桩质量的土层。 水泥土搅拌桩用于处理泥炭土、有机质土、pH值小于4的酸性土（这些土有可能发生不凝固或发生后期崩解）、塑性指数大于25的粘土，或在腐蚀性环境中以及无工程经验的地区使用时，必须通过现场和室内试验确定其适用性。 根据室内试验，一般认为用水泥作加固料，对含有高岭石、多水高岭石、蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好；而对含有伊利石、氯化物和水铝石英等矿物的粘性土以及有机质含量高，pH值较低的酸性土加固效果较差。 掺合料可以添加粉煤灰等。当粘土的塑性指数Ip大于25时，容易在搅拌头叶片上形成泥团，无法完成水泥土的拌和。当地基土的天然含水量小于30%（黄土含水量小于25%）时，由于不能保证水泥充分水化，故不宜采用干法。 在某些地区的地下水中含有大量硫酸盐（海水渗入地区），因硫酸盐与水泥发生反应时，对水泥土具有结晶性侵蚀，会出现开裂、崩解而丧失强度。为此应选用抗硫酸盐水泥，使水泥土中产生的结晶膨胀物质控制在一定的数量范围内，以提高水泥土的抗侵蚀性能。 在我国北纬40°以南的冬季负温条件下，冰冻对水泥土的结构损害甚微。在负温时，由于水泥与粘土矿物的各种反应减弱，水泥土的强度增长缓慢（甚至停止）；但正温后，随着水泥水化等反应的继续深入，水泥土的强度可接近标准养护强度。 设计前，应进行处理地基土的室内配比试验。针对现场拟处理地基土层的性质，选择合适的固化剂、外掺剂及其掺量，为设计提供不同龄期、不同配比的强度系数。对竖向承载的水泥土强度宜取90d龄期试块的立方体抗压强度平均值。当拟加固的软弱地基为成层土时，应选择最弱的一层土进行室内配比试验。 增强体的水泥掺量不应小于12%，块状加固时水泥掺量不应小于加固天然土质量的7%；湿法的水泥浆水灰比可取0.5～0.6。 采用水泥作为固化剂材料，在其它条件相同时，在同一土层中水泥掺入比不同时，水泥土强度将不同。由于块状加固对于水泥土的强度要求不高，因此为了节约水泥，降低成本，根据工程需要可选用32.5级水泥，7%～12%的水泥掺量。水泥掺入比大于10%时，水泥土强度可达0.3MPa～2MPa以上。一般水泥掺入比αw采用12%～20%，对于型钢水泥土搅拌桩（墙），由于其水灰比较大（1.5～2.0）为保证水泥土的强度，选用不低于42.5级的水泥，且掺入量不少于20%。水泥土的抗压强度随其相应的水泥掺入比的增大而增大，但场地土质与施工条件的差异，掺入比的提高与水泥土增加的百分比是不完全一致的。 水泥强度直接影响水泥土的强度，水泥强度等级提高10MPa，水泥土强度fcu约增大20%～30%。 外掺剂对水泥土强度有着不同的影响。木质素磺酸钙对水泥土强度的增长影响不大，主要起减水作用；三乙醇胺、氯化钙、碳酸钠、水玻璃和石膏等材料对水泥土强度有增强作用，其效果对不同土质和不同水泥掺入比又有所不同。当掺入与水泥等量粉煤灰后，水泥土强度可提高10%左右。故在加固软土时掺入粉煤灰不仅可以消耗工业废料，水泥土强度还可有所提高。 2 水泥土搅拌桩复合地基设计 依据地基处理的目的和要求，确定地基承载力的设计值和处理面积，然后利用地基土被处理前的各种参数进行设计计算，最终确定水泥土无侧限抗压强度并计算出单桩承载力、桩径、桩长、掺灰比、置换率、桩数、桩的平面布置，最后再进行复合地基承载力验算或复核。 水泥土搅拌桩复合地基设计应符合下列规定： 桩长的确定 应根据上部结构对地基承载力和变形的要求确定，并应穿透软弱土层到达地基承载力相对较高的土层；当设置的搅拌桩同时为提高地基稳定性时，其桩长应超过危险滑孤以下不少于2.0m；干法的加固深度不宜大于15m，湿法的加固深度不宜大于20m。 对于软土地区，地基处理的主要任务是解决地基的变形问题，即地基设计是在满足强度的基础上以变形控制的，因此桩长应通过变形计算确定。实践证明，若水泥土搅拌桩能穿过软弱土层达到强度相对较高的持力层，则沉降量是很小的。 在某一场地的水泥土桩，其桩身强度是有一定限制的，也就是说，水泥土桩从承载力角度，存在有效桩长，单桩承载力在一定程度上并不随着桩长的增加而增大。但当软弱土层较厚，从减小地基变形量方面考虑，桩长应穿过软弱土层到达下卧强度较高的土层，在深厚淤泥即淤泥质土层中应避免采用“悬浮”桩型。 2.复合地基承载力计算 水泥土搅拌桩复合地基承载力特征值，应通过现场单桩或多桩复合地基静载荷试验确定。初步设计时，按下式估算： fspk=λ*mRa／Ap+β（l-m）fsK 式中，处理后桩间土承载力特征值fsK（kPa）可取天然地基承载力特征值；桩间土承载力发挥系数β，对淤泥、淤泥质土和流塑状软土等处理土层，可取0.1～0.4，对其他土层可取0.4～0.8，加固土层的固结程度好、强度高或设置褥垫层时取高值，桩端持力层土层强度高时取低值；确定β值时还应考虑建筑物对沉降的要求以及桩端持力层土层性质，当桩端持力层强度高或建筑物对沉降要求严时，β取低值。单桩承 载力发挥系数λ可取1.0。 单桩承载力特征值，应通过现场试验确定，初步设计可按下式估算： 式中，桩端端阻力发挥系数可取0.4～0.6。桩端端阻力特征值，可取桩端土未修正的地基承载力特征值，并应满足下式要求，使由桩身材料强度确定的单桩承载力不小于由桩周土和桩端的抗力所提供的单桩承载力。 Ra=εfcuAp 式中：fcu——与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块，边长为70.7mm的立方体在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值（kPa）； ε——桩身强度折减系数，干法可取0.20～0.25；湿法可取0.25。ε是一个与工程经验以及拟建工程的性质密切相关的参数。由于水泥强度有限，当水泥土强度为2MPa时，一根直径500mm的搅拌桩，其单桩承载力特征值仅为120kN左右，因此符合地基承载力受水泥强度控制。 式中，桩周第i层土的侧阻力特征值qsi（kPa），对淤泥可取4 kPa～7 kPa；对淤泥质土可取6kPa～12kPa；对软塑状态的粘性土可取10 kPa～15 kPa；对可塑状态的粘性土可取12 kPa～18 kPa；对稍密砂类土可取15 kPa～20 kPa；对中密砂类可取20 kPa～24 kPa. 3.桩长超过10m时，可采用固化剂变掺量设计。在全长桩身水泥总掺量不变的前提下，桩身上部1/3桩长范围内，可增加水泥掺量及搅拌次数，采用上部或全长复搅。 4.桩的平面布置可根据上部结构特点及对地基承载力和变形的要求，采用柱状、壁状、格栅状或块状等加固形式。独立基础下的桩数不少于4根。 路基或堆场下应通过验算在需要的范围内布置，柱状加固可采用正方形、等边三角形等形式布桩。 5.地基变形计算同CFG桩和夯实水泥土桩，在此不再重复。 6.水泥土搅拌桩复合地基宜在基础和桩之间设置褥垫层，褥垫层厚度一般取20-30cm，褥垫层材料可用粗砂、中砂、碎石、级配砂石，垫层材料的最大粒径不大于20mm，褥垫层的夯填度不应大于0.9。 3 水泥土搅拌桩施工 3.1水泥土搅拌桩施工设备要求 水泥土搅拌桩施工设备，其湿法施工配备注浆泵的额定压力不小于5.0MPa；干法施工的最大送粉压力不应小于0.5MPa。 搅拌桩施工的主要机械设备有搅拌桩机及配套机械，即灰浆泵、动力设备（发电机组）、吊装设备，目前常用的几种型号的搅拌桩机如下表3.3.3所示： 表3.3.3 型号 主要技术参数 2搅拌轴，叶片外径700～800 电机功率2330KW SJB-1 提升力大于10T 接地压力60kPa 最大加固深度10m 总重4.5T 单轴，叶片外径600 GZB-600 电机功率2330KW 提升力大于15T 接地压力60kPa 天津机械施工公司 冶金部建筑研究总院 产地 最大加固深度10～15m 总重12T 单轴，叶片外径500 PH-5A 电机功率48KW 最大加固深度15～18m 总重8T 从设备能力评价水泥土成桩质量，主要有三个因素决定：搅拌次数、喷浆压力和喷浆量。国产水泥土搅拌机的转速低，搅拌次数靠降低提升速度或复搅解决，而对于喷浆压力、喷浆量两个因素对成桩质量的相关性，当喷浆压力一定时，喷浆量大的成桩质量好；当喷浆量一定时，喷浆压力大的成桩质量好。 水泥土搅拌桩施工应符合下列规定： 1水泥土搅拌桩施工现场施工前应予以平整，清除地上和地下的障碍物。对于块径大于100mm的石块、树根和生活垃圾等大块物，施工时应予以挖除后再填素土为宜，如遇有明滨、池塘及洼地时应抽水和清淤，回填土料并予以压实，不得回填生活垃圾。 2 水泥土搅拌桩施工前，应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于3根，多轴搅拌施工不得少于3组。应对工艺试桩的质量进行检验，确定施工参数。主要是提供钻速度、喷浆（灰）量等参数，验证搅拌均匀程度及成桩直径，同时了解下钻及提升的阻力情况、工作效率等。 3 搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，干法搅拌时钻头每转一圈的提升（或下沉）量宜为10mm～15mm，确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌。 搅拌桩施工时，搅拌次数越多，则拌和约为均匀，水泥土强度也越高，但施工效率降低。试验证明，当加固范围内土体任一点的水泥土每遍经过20次的拌和，其强度即可达到较高值。 4 搅拌桩施工时，停浆（灰）面应高于桩顶设计标高500mm，以保证桩身搅拌质量。在开挖基坑时，应将桩顶以上土层及桩顶施工质量较差的桩段，采用人工挖除，基底标高以上0.3m宜采用人工开挖，以保护桩头质量。 5 施工中，应保持搅拌桩机底盘的水平和导向架的竖直，搅拌桩的垂直度允许偏差和桩位偏差应满足规范要求；成桩直径和桩长不得小于设计值。 6施工工艺 桩机定位→钻进预搅下沉→喷浆搅拌（粉）上升→重复喷浆搅拌下沉 ↑ ↓ └—————— 移位 ←—— 成桩 ←—— 重复搅拌上升 施工方法 依据地质资料，搅拌桩处理的方法有两种不同的工艺，即喷粉搅拌桩和喷浆搅拌桩。 对于松散的填土层，含砂的粘性土、粉土等，常采用固化剂分布较均匀和搅拌更充分的喷浆工艺。 3.3水泥土搅拌湿法施工工艺 1.施工前，应确定灰浆泵输浆量、灰浆经输浆管到达搅拌机喷浆口的时间和起吊设备提升速度等施工参数，并应根据设计要求，通过工艺性成桩试验确定施工工艺。 制桩质量关键是注浆量、水泥浆与软土搅拌的均匀程度。因此，施工中应严格控制喷浆提升速度V，可按下式计算： 武汉铁四院试制厂 式中，V——搅拌头喷浆提升速度（m/min）； γd、γ——分别为水泥浆和土的重度（kN/m3）； Q——灰浆泵的排量（m3/min）； αw——水泥掺入比； αc——水泥浆水灰比； F——搅拌桩截面积（m2）。 2.施工中所使用的水泥应过筛，制备好的浆液不得离析，泵送浆应连续进行。拌制水泥浆液的罐数、水泥和外掺剂用量以及泵送浆液的时间都应记录；喷浆量及搅拌深度应采用经国家计量部门认证的监测仪器进行自动记录。 搅拌机通常采用定量泵输送水泥浆，转速大多又是恒定的，因此灌入地基中的水泥量完全取决于搅拌机的提升速度和复搅次数，施工过程中不能随意变更，并能保证水泥浆能定向不间断供应。 3.搅拌机喷浆提升速度和次数应符合施工工艺要求，设专人进行记录。 凡成桩过程中，由于电压过低或者其他原因造成停机使成桩工艺中断时，应将搅拌机下沉至停浆点以下0.5m，等恢复供浆时再喷浆提升继续制浆；凡中途停止输浆3小时以上，将会使水泥浆在整个输浆管路中凝固，因此需排清全部水泥浆，清洗管路。 4.当水泥浆到达出浆口后，应喷浆搅拌30s，在水泥浆与桩端土充分搅拌后，再开始提升搅拌头。 5.搅拌机预拌下沉时，不宜冲水，当遇到硬土层下沉太慢时，可适量冲水，但应考虑冲水对桩身强度的影响。 6.壁状加固时，相邻桩的施工时间间隔不宜超过12小时，如间隔时间太长，与相邻桩无法搭接时，应采取局部补桩或注浆补强措施。 3.3 水泥土搅拌干法施工工艺 1.喷粉施工前，应检查搅拌机械、供粉泵、送气（粉）管路、接头和阀门的密封性、可靠性，送气（粉）管路的长度不宜大于60m，若大于60m后，送粉阻力明显增大，送粉量也不稳定。 2.搅拌头每旋转一周，提升高度不得超过15mm，每次搅拌时，桩体将出现极薄的软弱结构面，这对承受水平剪力是不利的。一般可通过复搅来提高桩体的均匀性，消除软弱结构面，提高桩体的抗剪强度。 由于干法喷粉搅拌不易严格控制，所以要认真操作粉体自动计量装置，严格控制固化剂的喷入量，满足设计要求。 3.搅拌头的直径应定期复核检查，其磨耗量不得大于10mm；定时检查成桩直径及搅拌的均匀程度。喷粉桩桩长大于10m时，其底部喷粉阻力较大，应适当减慢钻机提升速度，以确保固化剂的设计喷入量。 4.当搅拌头到达设计桩底以上1.5m时，应开启喷粉机提前进行喷粉作业；当搅拌头提升至地面下500mm时，喷粉机应停止喷粉。固化剂从料罐到喷灰口有一定时间延迟，严禁在没有喷粉的情况下进行钻机提升作业。 5.成桩过程中，因故停止喷粉，应将搅拌头下沉至停灰面以下1m处，待恢复喷粉时，再喷粉搅拌提升。 3.4 施工中常见问题和处理 1.依据地质资料，搅拌桩处理的方法有两种不同的工艺，即喷粉搅拌桩和喷浆搅拌桩。对于松散的填土层，含砂的粘性土、粉土等，常采用固化剂分布较均匀和搅拌更充分的喷浆工艺。 2.预搅下沉困难，电流值偏高，电机声音过大电机跳闸；应检查额定电压是否过低并将其调高，土质较硬时应适量冲水或浆液下沉，遇土中较大障碍物（大石块、树根、旧基础等）应进行人工清除，或者适 当移位。 3.预搅桩头深度不到位时，应加大反压装置并提高电机下沉速度。 4.喷浆量在达到预定桩位深度时，已排空或是有过多时，检查输浆管路，调整标定浆量。 5.输浆管堵塞爆裂时，停机检查输浆管道，拆洗输浆管，调整喷浆口球阀间隙。 6.搅拌钻头和加固土体同步旋转时，应检查浆液浓度，调整水灰比，同时调整叶片角度或更换旧钻头。 7.电机声音突然变小、电流值下降、提钻容易、叶片或钻头脱落时，应及时更换新的钻头，移位重搅，并调整预搅下沉速度和重搅提升速度。 3.5 施工安全技术措施 1.开工前应全面检查搅拌桩机，严禁带病作业。 2.施打前，应了解待加固范围的地质条件，据加固要求挑选合适的搅拌桩机组。 3.施工人员应严格遵守操作规程，配戴劳保用品上岗，禁止违章作业。 4.开机时，桩机机架处不能站人，以免链条、高压管等掉下伤人。 5.开工前，应详尽了解加固范围内，有无管网、高压电缆、通信电缆、煤气管道、电视电缆等，以免毁机伤人或引发灾害。 6.移动桩机和起立机架时应有专人指挥，以免触及动力电线或高压电缆。如桩位进入高压走廊，应与业主及设计单位协商，改用其他加固工艺，以免在高压走廊打桩时出现事故。 7.特殊工种人员应持证上岗，确保作业安全。 8.需焊接施工，应办理动火作业许可证，并移走周围易燃物品。 9.使用粉体加固材料（水泥粉、生石灰粉）时，应配戴护目镜和防尘口罩，以保安全。 10.使用钢索提升系统提升加固材料到储粉罐顶部时，应整理好钢索，防止钢索缠绕伤人。 11.在雷击高发区作业时，桩机应装设避雷设施。 12.桩机应配备灭火器材。 13.桩机应有专用电源箱，并应配设漏电保护开关，以防触电伤人。 14.桩机应配备有足够过流量的专用电缆，移动桩机时，应防止压住或扭曲电缆。 15.使用干粉作用时，应按压风机操作规程使用压风机，经常检查高压风包安全阀，防止事故。 4 施工检测及验收 搅拌桩加固软基工程质量的检测验收，主要是检测成桩质量和复合地基承载能力。 4.1 成桩施工质量检查 1.施工过程中应随时检查施工记录和计量记录。 2.水泥土搅拌桩的施工质量检验可采用下列方法： 1）成桩3d内，以轻型动力触探（N10）检查上部桩身的均匀性，检验数量为施工总桩数的1%，且不少于3根； 2）成桩7d后，采用浅部开挖桩头进行检查，开挖深度宜超过停浆（灰）面下0.5m，检查搅拌的均匀性，量测成桩直径，检查数量不少于总桩数的5%。 4.2 复合地基的检测 静载荷试验宜在成桩28d后进行。水泥土搅拌桩复合地基承载力检验应采用单桩及复合地基静载荷试验，应抽取不应少于总桩数的1%，且每个单体工程复合地基静载荷试验的试验点数不应少于三组（多轴搅拌为3组）。 对重要的工程，对变形要求严格时宜进行多桩复合地基静载荷试验。 对重要的、变形要求严格的工程或经触探和静载试验检验后对桩身质量有怀疑时，应在成桩28d后， 采用双管单动取样器钻取芯样作水泥土抗压强度检验。当钻芯困难时，可采用单桩竖向抗压静载荷试验的方法检测桩身质量，加载量宜为（2.0～3.0）倍单桩承载力特征值，卸载后挖开桩头，检查桩头是否破坏。 5 工程实例 5.1 工程概况 广州世界大观园1000m3蓄水池软基加固工程，位于广州市东部天河区，由广州世界大观园筹建处委托施工，由于地质条件较差，上部荷载对地基承载力要求较高，故采用深层搅拌桩加固处理。 5.2 工程地质水文地质条件 从地表向下11.50m的加固范围内地质情况如下： 1.0.00～1.5m：填土，褐黄色，松散，以粉质粘土为主。 2.1.5～3.5m：粉质粘土，浅灰色，稍湿，可塑，上部有约50cm耕植土，含植物根系。 3.3.5～4.5m：淤泥质土，灰黑色，流塑状。 4.4.5～7.00m：细砂，浅灰色，松散，含淤泥质土。 5.7.00～8.50m：淤泥质土，灰黑色，流塑，含较多细砂。 6.8.50～9.80m：中砂，灰白色，松散，含粘性土。 7.9.80～11.50m：粉质粘土：浅灰色，可塑，含少量强风化岩屑及细砂。 5.3搅拌桩复合地基设计 设计要求处理后地基承载力≥80Kpa，按地质资料和设计要求进行加固设计： 1.计算单桩竖向承载力标准值 桩径0.5m，代入计算Ra=186KN,取145KN。 2.置换率确定 fspk=λ*mRa／Ap+β（1-m）fsk 式中:fspk复合地基承载力标准值取为80KPa; β桩间土承载力折减系数取为0.4; fsk 桩间土承载力标准值取为50KPa; 代入:m=0.0833,取为0.087。 3.复合地基承载力标准值复核： fspk=λ*mRa／Ap+β（1-m）fsk 其中：Rkd：桩的单桩竖向承载力标准值，取为145KN； m： 桩的置换率，经计算为0.087； Ap： 桩截面积，代入为0.196m2; β：桩间土承载力折减系数，取为0.4; fsk：桩间土承载力标准值，为50kPa。 代入fspk=14530.087÷0.196+0.4350（1-0.087）=82.62KPa≥80Kpa,安全。 4.桩身应力复核 按经验，掺灰比20%的桩身强度大于3.0MPa，代入验算满足设计要求。 设计结果：采用深层搅拌桩加固处理，加固材料为掺灰比20%的425#普硅水泥、0.1%减水剂，水灰比0.5，设计基础埋深3.7m，故0.00~3.70m段空搅，桩径大于或等于0.5m，施工桩长11.5m，喷浆7.80m，桩距1.531.5呈正方形打设，均布于整个蓄水池的片筏基础底部，置换率为0.087。 5.4 搅拌桩施工 a.桩机进场施工前，由技术人员专门进行了技术交底。 b.按设计图和建设方实地指定的控制点进行测量放线，经甲方复核基线通过后施工。 c.保证布桩误差小于2cm，成桩桩径偏差小于5cm，开钻前用水平尺将桩机调整水平，成桩垂直度偏差小于1.5%。 d.采用二搅二喷、复搅桩头的施工工艺，按照用中档钻进慢档提升喷浆成桩的方法进行施工。施工前，应先行试桩。经监理认可和标定各施工参数，并标定各施工机械、仪表的相关参数后再行试桩，试验桩经检测质量合格，达到设计要求后，再正式施工工程桩。 e.成桩主要工艺参数 钻头回转速度：0.45-1.47m/min; 提升速度： 0.45m/min; 送浆泵泵压：0.4MPa； 送浆泵泵量：1.60L/min 5.5 效果检验 经建设方委托第三方检测单位对已成桩进行了单桩及复合地基检测以及抽芯检测和现场开挖结果均表明桩体达到设计要求。 第五讲 水泥土高压旋喷桩 目录 1. 概况 2.适用范围 3.种类及主要特点 4.影响加固土体性状的因素 5.高压旋喷桩设计 6.高压旋喷桩施工 7.质量检测与验收 1.概况 高压旋喷桩是把注浆管放入（或钻入）预定深度后，通过地面的高压设备使装置在注浆管上的喷咀喷出20-40MPa的高压射流冲击切割地基土体，冲下的土屑与浆液强制混合，待凝结后，在土中形成具有一定强度的固结体桩，以达到加固改良土体的目的。 高压喷射注浆法具有如下主要特点：①应用范围广，既可用于砂土，也可用于粘性土；②施工简便，只需在土层中钻一个小孔（直径50mm-108mm），便可在土中通过喷射作业形成直径达0.4m-2.0m，甚至更大的固结柱体，且在地层中偶有障碍物的情况下也能采用；③固结体强度高，在粘土中无侧限抗压强度可达5MPa，而在砂土中可高达10 MPa-20MPa；④材料价格低廉；⑤无公害。 2 适用范围 适用土质条件：高压旋喷桩适用于处理淤泥、淤泥质土、粘性土（流塑、软塑和可塑）、粉土、黄土、砂土、素填土和碎石土等地基。但当土中含有较多的大粒径块石、硬粘土、大量植物茎或含有过多的有机质，应根据现场试验结果确定其适用性。 当地层地下水径流较大，永久冻土层和无填充物的岩溶地段，应慎重使用。 3种类及主要特点