第一章 第一章 绪论
1、答：分为三类。动量传递：流场中的速度分布不均匀（或速度梯度的存在）； 热量传递：温度梯度的存在（或温度分布不均匀）；
质量传递：物体的浓度分布不均匀（或浓度梯度的存在）。
第二章 热质交换过程
1、答：单位时间通过垂直与传质方向上单位面积的物质的量称为传质通量。传质通量等于传质速度与浓度的乘积。
以绝对速度表示的质量通量：mA??AuA,mB??BuB,m?eAuA?eBuB 以扩散速度表示的质量通量：jA??A(uA?u),jB??B(uB?u)uB,j?jA?jB
?1?eAu?eA?(eAuA?eBuB)??aA(mA?mB)?e?以主流速度表示的质量通量：
eBu?aB(mA?mB)
2、答：碳粒在燃烧过程中的反应式为C?O2?CO2，即为1摩尔的C与1摩尔的O2反应，生成1摩尔的CO2，所以O2与CO2通过碳粒表面边界界层的质扩散为等摩尔互扩散。
3、答：当物系中存在速度、温度和浓度的梯度时，则分别发生动量、热量和质量的传递现象。动量、热量和质量的传递，（既可以是由分子的微观运动引起的分子扩散，也可以是由旋涡混合造成的流体微团的宏观运动引起的湍流传递）
动量传递、能量传递和质量传递三种分子传递和湍流质量传递的三个数学关系式都是类似的。
4、答：将雷诺类比律和柯尔本类比律推广应用于对流质交换可知，传递因子等于传质因子
22GJH?JD??St?Pr3?Stm?Sc32①
② 且可以把对流传热中有关的计算式用于对流传质，只要将对流传热计算式中的有关物理
参数及准则数用对流传质中相对应的代换即可，如：③当流体通过一物体表面，并与表面之间既有质量又有热量交换时，同样可用类比关系由传
2?hhm??Le3e?热系数h 计算传质系数hm
t?c,a?D,??D,Pr?Sc,Nu?Sh,St?Stm
5：答：斯密特准则
Sc?vDi
表示物性对对流传质的影响，速度边界层和浓度边界层的相对关系
vSDaLe?c??vPrDa刘伊斯准则
表示热量传递与质量传递能力相对大小 热边界层于浓度边界层厚度关系
6、从分子运动论的观点可知：D∽pT
两种气体A与B之间的分子扩散系数可用吉利兰提出的半经验公式估算：
?132D?435.7T1332131p(VA?VB)?A?51?B?10?4 320?1.013?10Pa,T0?273K时各种气体在空气中的扩散系数D0，在其他P、T若在压强PD?D0状态下的扩散系数可用该式计算
（1）氧气和氮气：
P0?T???P?T0?
V02?25.6?10?3m3/(kg?kmol)?o2?32 VN2?31.1?10?3m3/(kg?kmol)?N2?28
11??10?43228D??1.54?10?5m2/s111.0132?105?(25.63?31.13)2
435.7?298?P?1.0132?105Pa T?25?273?298K
5P0?1.0132?10Pa T0?273K
32（2）氨气和空气：
1.0132983D?0.2??()2?0.228cm2/s1.0132273
?4D0.6?10?(16000?5300)2NA?(PA1?PA2)??0.0259kmol/(m?s)?3RT?z8.314?298?10?107、解：
3?5??1.185kg/m,??1.835?10Pa?s, C8、解：25时空气的物性：
??15.53?10?6m2/s,D0?0.22?10?4m2/s
0
D?D0Re?P0?T??42???0.25?10m/sP?T0?32用式子（2-153）进行计算
uod4?0.08??20605v15.53?10?6v15.53?10?6Sc???0.62?4D0.25?10
shm?0.023Re0.83Sc0.44?0.023?206050.83?0.620.44?70.95shmD70.95?0.25?10?4hm???0.0222m/sd0.08
设传质速率为GA，则
dGA??d(dx)hm(?A?s??A)?du0?A2d?A?0dx?4hm??A1?A?s??Al?4d2u0(d?A)
du0?A?s??A1l?ln4hm?A?s??A2
09、解：20C时的空气的物性：
??1.205kg/m,3??1.81?10?5Pa?s,D?D0Re?P0?T?1.013?10?293??4?42?0.22?10???0.24?10m/s????5P?T0?1.0132?10?273??325320.05?3?1.205?9990v1.81?10?5?1.81?10?5Sc???0.626?4?D1.205?0.24?100.830.44（1）用式shm?0.023ReSc计算hm
shmD0.023?99900.83?0.6260.44?0.24?10?4hm???0.01875d0.05
4（2）用式sh?0.0395ReSc计算hm
313?uod
shD0.0395(9990)4(0.626)?0.24?10?4hm???0.01621m/sd0.05
313?9210、解：氨在水中的扩散系数D?1.24?10m/s，空气在标准状态下的物性为；
??1.293kg/m,3??1.72?10?5Pa?s,Pr?0.708,cp?1.005?10?3J/(kg?k)由热质交换类比律可得
?1.72?10?5Sc???10727.74?9?D1.293?1.24?10 hm1?Pr????h?cp?Sc?
hm1?Pr?56?0.708??5????7.04?10m/s????h?cp?Sc?1.293?1001?10727.74?
232323
11、解：定性温度为
3tg?25?20?22.50C,此时空气的 2-6232物性?=1.195kg/m,?=15.295?10m/s
0查表得：Do=0.22?10m/s,25C饱和水蒸汽的浓度?v?0.02383kg/m
-4D?
DOP0?T?1.013?298??4?4?0.22?10???????0.25?10m/sP?T0?1.0132?273?
20?3232u0?20?9.48m/s?d23.14?0.0252??3600?1.195?3600?44
ud9.48?0.025Re?0??15488-6?15.295?10
-615.295?10Sc??D?0.25?10?4?0.61
用式（2--153）计算
shm?0.023Re0.83Sc0.44?0.023?154880.83?0.610.44?55.66, shmD55.66?0.24?10?4hm???5.566?10?2m/sd0.025
设传质速率为GA，则 dGA??d(dx)hm(?A?s??A)?
?4d2u0(d?A)
du0?A2d?A?0dx?4hm??A1?A?s??A
???A1?A2??A?s?A?s4hexp(m)du0
l3200C时，饱和水蒸汽的浓度?A?s?0.0179kg/m
?A?d???A11??A1?d??0.003?1.195??3.57?10?3kg/m31?d1?0.003
2
3??0.01193kg/mA? 代入上面的式子得：
?Ad??2.23g/kg???A11
0
212、解：40C时,空气的物性?=1.128kg/m,?=16.96?10m/s
3-62?106?1.18?10?16.96?10-6
Re??105?10xc?,l?5?4.24m1.18?106R?e转折点出现在 Re??因此，对此层流---湍流混合问题，应用式（2-157）ShLu0l?(0.037Re0.8?870)Sc?3
0查表2—4得，定性温度为35C时，
D?DOP0?T??42???0.264?10m/sP?T0?
32Sc??D?10?16.96?0.640.264?10?4-6
3ShL?[0.037?(1.18?106)0.8?870]?0.64??1548.9?40.288?10?D?hmL?ShL???1548.9??4.46?10?3m/s10?L?
2每m池水的蒸发速率为nA?hm??A?S??A??
30??0.05116kg/m3??0.03037kg/m;40C时,?A?SA?SC30时，
0nA?hm?A?S???A?S??4.46?10?3?(0.03037?0.5?0.05116)?2.14?10?5??
13、解：在稳定状态下，湿球表面上水蒸发所需的热量来自于空气对湿球表面的对流换热，即可得以下能量守衡方程式h(T??Ts)?hfgnH2O其中hfg为水的蒸发潜热
nH2O?hm(?HO?S??HO??)22
T??Ts?hfghm(?HO?S??HO??)22h
hm1?Pr????h??cp?Sc? 又
0S?5808于是 查附录2—1，当Ts=35C时，水蒸汽的饱和蒸汽压力P23?S?
PSMHO2RTs?35808?18?0.0408kg/m8314?308
???0
14、解：h(T??Ts)?r?nH2O?r?hm(?S???) 000t?26C,t?20Ct?20C时水蒸汽的饱和蒸汽压力?SS其中 查表2—1，当
PSMHO2338?182?S???0.01727kgPS?2330Pa 于是RTs8314?293
r?2454.3kJ/kg
0????V?t?23d??1?d
当t??26C，时定性温度为
t??ts?230C,??1.193kg/m3?c?1.005kJ/(kg?k)p2
23hm1?Pr?1?0.74??4???????9.59?10??cp?Sc?1.197?1.005?0.6?由奇科比拟知h
hd??d?1.1932?620??S?(T??Ts)?0.01727?1?drhm2454700?9059?10?4 1?dd=12.5g/kg
3Pi105CCO2???0.04036kmol/mRT8314(273?25)15、解：
CN2xN2?xCO2??0.5C?CCN2?CCO2 N2CO2
MCO2?Pi344?105?CO2???1.776kg/mRT8314?298MN?Pi328?1052?N2???1.13kg/mRT8314?298 ?CO2aCO2??0.611?CO2??N2 aN2?0.38 9
16、解：（a）已知MA，MB，xA，xB
MAnAMAxAMA??MA?MBnAMA?nBMBxAMA?xBMB MBnBMBxBMBaB???MA?MBnAMA?nBMBxAMA?xBMB 已知aB，aA，MA，MB aA?nA??aAanA?nBmA?mB?BMAMBMAMB
mBaBnBMBMBxB???aAanA?nBmA?mB?BMAMBMAMB
xO2MO232aO2???0.3077xM?xM?xM32?28?44O2O2N2N2CO2CO2（b） xA?mAMAaAMAaN2?0.2692 aCO2?0.4231
aO2xO2?若质量分数相等，则
aO2MO2?MO2aN2MN2?aCO2MCO2132??0.3484111??322844
xN2?0.3982 xCO2?0.2534
17、解；（a）O2，N2的浓度梯度沿垂直方向空气由上部向下部运动： （b）O2，N2的浓度梯度沿垂直方向空气由下部向上部运动，有传质过程。 18、解；
GA?NAAaV?DAaV(CA1?CA2)?z
AaV?
2?L(r2?r1)rln2r1
10?9?(0.02?0.005)DNA?(CA1?CA2)??1.5?10?8kmol/(m?s)?3?z1?1019、解：
20、解： 氨---空气
5DO?0.2?10?4m2/s,P0?1.013?10Pa,T0?273K,T?350K,P?P0
D?氢—空气
DOP0?T??4?350??42?0.2?10??????0.29?10m/sP?T0??273?
3232DO?0.511?10?4m2/s
D?
DOP0?T??4?350??42?0.511?10??????0.742?10m/sP?T0??273?
32322?L(r2?r1)2??0.5?10?3AaV???0.124m2r20lnln219.5r122、解、 CA1?sPA1?160?2?320kmol/m3 CA2?sPA2?160?0.1?16koml/m3
?11DA1.8?10?0.124?6aVGA??(CA1?CA2)??(320?16)?1.357?10koml/s ?z0.5?10?3?6?6G?1.357?10?2?2.714?10kg/s 质量损失A
?4223、解：CO2和N2在25C时，扩散系数D?0.167?10m/s
0PA1?PA2?（100-50）?10?3?13.6?103?9.8?6664PaGA?NAA?
25、解、该扩散为组分通过停滞组分的扩散过程
D(PA1?PA2)?RT?z1.67?10?5?6664?8314?298?1?4?8.8?10?11koml/s
dGA?xA(NA?NB),NB?0drdGANA??D?xANAdr PPCA?A,xA?ARTP NA??D
DdPAPA?NARTdrP
dPADPNA??RT(P?PA)dr 整理得NA??GA?NAAr?4?r2
GAdPADP??4?r2RT(P?PA)dr
0GART?drdPA???r2?PASP?PA分离变量，并积分得4?DP0r得
4?DPrP?PASGA??lnRTP
27、解：nA?hm(?A?S??A??)
3??0.026446kg/mCA?S查表得当温度为27时，
?A?????A?S
nA1hm???54.02m/h?A?S??A??(1?3090)?0.026446
0
28、解：（a）当温度为23
0
C时，?A?S=0.021214kg/m3 ?A???0
nA1.5?10?1hm???170.27m/s?A(?A?S??A??)?0.0232?0.0212144
?nA?hmA(?A?S???A?S)?170.27???0.0232?0.021214?(1?0.5)?0.075kg/s4(b)
(c) 当温度为47
0C，?A?S=0.073462kg/m3
?4??0.0232?0.073462?0.519kg/s
nA?hmA?A?S?170.27?29、解：
nA?0.1?1?103?2.78?10?2kg/s3600
3?kg/mA?S当温度为305K时，=0.03453
nA2.78?10?2hm???1.34m/sA?A?S(1??)1?0.3453?(1?0.4)
?2?4?4?630、解：mA?hm(?A1??A2)?10?(6?10?5?10)?10
第四章 空气热质处理方法
1、（1）大气是由干空气和一定量的水蒸汽混合而成的。我们称其为湿空气，其主要成分是：氮、氧有、氩、二氧化碳、水蒸气等。 （2）在湿空气中水蒸气的含量虽少，但其变化确对空气环境的干燥和潮湿程度产生重要的影响。且使湿空气的物理性质随之改变。因此研究湿空气中水蒸气的含量在空气调节行业中占重要地位. 2、（1）湿空气的密度等于干空气密度与蒸汽密度之和。
???PB?0.001315skg/m3287TT
在大气压力B和T相同情况下，湿度增大时，湿空气的密度将变小。 天气由晴转阴时，空气中水蒸汽的含量增加，由此降低了空气的密度，于是大气压要下降。
（2） 在冬季。天气干燥。水蒸汽在空气中含量减少，而且温度T也减少了，所以密度增加了，于是冬季大气压高于夏季的。 3、（1）在大气压强。温度一定的条件下，湿空气的水蒸汽分压力是指，在与湿空气同体积的条件下，将干空气抽走，水蒸汽单独存在时的压力。湿空气的水蒸汽饱和分压力是指，在与饱和湿空气同体积的条件下，将干空气抽走，水蒸汽单独存在时的压力。
湿空气的水蒸汽饱和分压力是湿空气的水蒸汽分压力的上限。 （2）它们的大小是受大气压力影响的。 4、（1）会有凝结水产生。
（2）由附录4—1可知：当房中漏点温度为9.5 ℃ 而冷水管表面温度为8℃ 所以会有凝结水产生。
（3）若想管道表面不产生凝结水，则可以对房间内空气进行除湿。 5、由附录4—1可知：湿空气20℃ ?1=50%时，i=39kJ/kg(干空气) ； 湿空气15℃，?2=90% 时，i=39kJ/kg(干空气)； 所以空气的焓值没有发生变化。
6、由已知得，ε=Q/W =14000/2=7000 （kJ/kg） 由初始状态B=0.1MPa, t1=18℃, ?1=50%
终状态t2=25℃,查 附录4—1 得?2=40%，i2=45.5 kJ/kg(干空气)
d2=7.9g/kg(干空气)
7、由已知得，ε=5000 （kJ/kg）
由初始状态 t1=20℃,
终状态t2=30℃, ?2=50% 查 附录4—1 得?1=62%，i1=43 kJ/kg(干空气) d1=9g/kg(干空气) 8、解：（a,b,c）
由室内空气状态：温度20℃，压力101325Pa 水蒸汽分压力为1400Pa，查附录4—1 得d=8.8g/kg(干空气) φ=6 0%，i=42 kJ/kg(干空气) （d） 已知干空气的气体常数为287J/（kg*k）干空气分压力B-Pq=101325-1400=99925(Pa) 干空气密度：
?g?pg287T?99925?1.188kg/m3287?293
室内干空气质量；Mg??gV?1.188?5?3.3?3?58.8kg
(e)：室内水蒸汽质量:Mq=8.8*58.8=517.5g
(f)：如果使室内空气沿等温线家湿至饱和状态，则角系数ε=2500 kJ/kg当空气的状态是温度为20℃，φ=100%时，则d=14.6g/kg(干空气) 水蒸汽分压力2350 Pa此时室内的干空气的密度为
101325?2350?1.177kg/m3287?293 室内干空气质量为Mg=1.177?5?3.3?3=58.26kg
?g?室内水蒸汽质量为14.6?58.26=850.6g 加入的水蒸汽量；850.6-517.5=333.1g
9、解：由题意得，可知，假设室内空气的露点温度为7℃，则在标准大气压下，初始温度为20℃，露点温度为7℃的空气参数。可由附录4—1 得d=6.2g/kg(干空气) φ=42.5%，所以允许最大相对湿度为42.5%，最大允许含湿量是6.2g/kg(干空气)
10、解：a，由附录4—1 得t1=25℃,φ1=70%时，d1=14g/kg(干空气)
t2=15℃, ?2=100%时，d2=10.5g/kg(干空气)
失去的水蒸汽△d=d1-d2=14-10.5=3.5g (b,c,d ) 由
i?cp?g?t?(2500?cp?q?t)d1000
?Q?cp?g??t?1?(25?15)?10kJ/kg(干空气)
14Q1?(2500?1.84?25)?35.644kJ/kg1000 10.5Q2?(2500?1.84?15)?26.54kJ/kg1000
?Q2?9.1kJ/kg
空气状态变化时失去的总热量是19.1 kJ/kg
11、 当大气压发生变化时，空气所有的状态参数都会发生变化。 12、 A B C D t初1000C
t初00C t初1000C t初00C 设过一段时间后A、B、C、D温度分别为tA、tB、tC、tD环境温度为tf，
DfBf则有Af Cf
A、C与环境进行热交换主要是通过外表面热辐射和外表面与环境进行热交换。
B、D 除拥有A、C的换热特点外，还有液体表面与环境直接进行的热质交换，因此它们的热量传递速率较A、C的快，更能在短时间内t?t?t?tt?t?t?t接近tf
足够长的时间，A、B、C、D与环境平衡，而且A、C的温度应等于环境干球温度B、D应等于环境湿球温度。
13、解：a 由初始状态湿球温度为25℃，室内空气温度为24℃，相对湿度为50%i
查附录4—1 则新风的焓为76 kJ/kg(干空气) 回气的焓为48 kJ/kg(干空气)
3由能量守衡，M新i新?M回i回?(M新?M回)i混 2?76+3?48=5?i混 i混=59.2 kJ/kg(干空气)
(b) 由已知查附录4—1得d1=15.8g/kg(干空气) d2=9.3g/kg(干空气) 则由质量守衡M1?d1+M2?d2=(M1+M2)d3 2?15.8+3?9.3=5?d3 d3=11.9 g/kg(干空气)
hkJ/kg?1.005t?d(2501?1.86t)59.2?1.005t?11.9(2507?1.86t)t?29℃ 1000(c)
(d) cm1?t1?cm2?t2 2?(35-t)=3?(t-24) t=28.4℃
14、解：由题意的空气温度为15℃，相对湿度为100%时，查附录4—1得当加热到22℃时，含湿量为d3=10.5 g/kg(干空气) 当t1=30℃, ?1=75%时，i1=82 kJ/kg(干空气) d1=20.2g/kg(干空气) 当t2=15℃, ?2=100%时，i2=42kJ/kg(干空气) d2=10.5当t1=30℃,
?1=75%g/kg(干空气)
当t3=22℃, d3=10.5g/kg(干空气) 时i3=49 kJ/kg(干空气) 则在冷却器中放出的热量为500 kg/min?（82 kJ/kg-42 kJ/kg）=20000
kJ/min
凝结水量500 kg/min?(20.2g/kg(干空气)- 10.5g/kg(干空气))=4850g/min
加热器加入的热量500 kg/min?49 kJ/kg (干空气)- 42 kJ/kg (干空气))=3500 kJ/min
15、解：查附录4—1得 初态为50℃时，i1=62 kJ/kg(干空气)
d1=4.3g/kg(干空气)
末状态为35℃时i2=129 kJ/kg(干空气) d2=36.5g/kg(干空气)
△d=36.5-4.3=22.2 g/kg(干空气) 所以从被干燥的物体中吸收1 kg水分时所需的干空气量G=1000/32.2=31 kg 加热量Q=G?△i=31?(129-62)=2077 kJ 16、由附录4—1得
空气：初态：t=15℃,φ=50% 得i1=28.5 kJ/kg(干空气)
d1=5.3g/kg(干空气)
末态：t=30℃,φ=100% 得i2=100 kJ/kg(干空气) d2=27.3g/kg(干空气)
所以△i=71.5 kJ /kg(干空气) △d=22 g/kg(干空气)
3由能量守衡的c水m水?t?G气?i 4.2?100?10?15=G气?71.5
G气=88?10kg/h
3M水蒸汽G气
=△d=88?10?22=1936 kg/h
3查附得从塔府进入的空气的温度为15℃，相对湿度为50%时其湿球温度为为9.7℃则冷却塔水从30℃冷却至9.7℃ G水?m?△t=G气△I
334.2?100?10?20.3=G气?71.5 G气=119?10kg/h
17、解：总热交换量以空气初状态的湿球温度Ts 为界， 显热交换量以空气初状态的干球温度T1 为界，
潜热交换量以空气初状态的露点温度T2 为界，由T1=30℃ ，水蒸汽的分压力为2000Pa得Ts=21.4 ℃ T2=17.5℃
水温t 50 ℃ 30 ℃ 18 ℃ 10 ℃
传热方向 气 ←水 气←水 气→水 气→水
传质方向 气←水 气←水 气←水 气→水 18、解：（a）常压下气温为30℃ ，湿球温度为28℃ ，由附录4—1得d1=23g/kg(干空气)
被冷却到10℃的饱和空气由附录4—1得知d2=7.5g/kg(干空气) 所以每千克干空气中的水分减少了15.5g
（b）若将气体加热到30℃，由附录4—1得湿球温度为17.8℃。
19、解：因为不计喷入水的焓值，则可以认为是等焓变化。查附录得 末状态：含湿量为26g/kg 干空气 水蒸汽分压力：4100Pa 相对湿度为：42% 湿球温度为：32.4 焓值为：113kJ/kg干空气
20.解：物理吸附是被吸附的流体分子与固体表面分子间的作用力为分子间吸引力，它是一种可逆过程，物理吸附是无选择的，只要条件适宜，任何气体都可以吸附在任何固体上。吸附热与冷凝热相似。适应的温度为低温。吸附过程进行的急快参与吸附的各相间的平衡瞬时即可达到。
化学吸附是固体表面与吸附物间的化学键力起作用的结果。吸附力较物理吸附大，并且放出的热也比较大，化学吸附一般是不可逆的，反应速率较慢，升高温度可以大大增加速率，对于这类吸附的脱附也不易进行，有选择性吸附层在高温下稳定。人们还发现，同一种物质，在低温时，它在吸附剂上进行物理吸附，随着温度升到一定程度，就开始发生化学变化转为化学吸附，有时两种吸附会同时发生。
21、硅胶是传统的吸附除湿剂，比表面积大，表面性质优异，在较宽的相对湿度范围内对水蒸汽有较好的吸附特性，硅胶对水蒸汽的吸附热接近水蒸汽的汽化潜热，较低的吸附热使吸附剂和水蒸汽分子的结合较弱。
缺点是如果暴露在水滴中会很快裂解成粉末。失去除湿性能。 与硅胶相比，活性铝吸湿能力稍差，但更耐用且成本降低一半。 沸石具有非常一致的微孔尺寸，因而可以根据分子大小有选择的吸收或排除分子，故而称作“分子筛沸石”。
22、目前比较常用的吸附剂主要是活性炭，人造沸石，分子筛等。 活性炭的制备比较容易，主要用来处理常见有机物。
目前吸附能力强的有活性炭纤维，其吸附容量大吸附或脱附速度快，再生容易，而且不易粉化，不会造成粉尘二次污染，对于无机气体如
SO2、H2S、NOX等有也很强的吸附能力，吸附完全，特别适用`于吸附去
?6?9310、10g/m除 量级的有机物，所以在室内空气净化方面有着
广阔的应用前景。
23、有效导热系数通常只与多孔介质的一个特性尺度----孔隙率有关。
25、解： 独立除湿空调节约电能：中央空调消耗的能量中，40%-50%用来除湿，冷冻水供水温度提高1℃,效率可提高3%左右，采用独立除湿方式，同时结合空调余热回收，中央空调电耗降低30%以上，我国已开发成功溶液独立除湿空调方式的关键技术，以低温热源为动力高效除湿，所以节能
空气品质，可感知的空气品质优异，个体满意度提高。
26、解：盐水空调吸入懂得新鲜空气通过盐水，吸收其中的潮气、花粉和氡气之类的污染物，同时还能吸收空气中含的热量，最后使空气和水一起喷洒。利用水的蒸发吸热特性，使温度降到12℃，这种空调不需要压缩机，所以其耗能也就减少一半。因此这种空调处理的空气的品质更高，更能给人以舒适感，同时也更节能。
常规空调具有盐水空调所不具有的特点：常规空调体积小，占地面积少：常规空调的材料要求低，它无需像盐水空调那样要求无腐，同时盐水空调有污染，对盐水处理时，可能对环境有影响。
第五章 1、解：热质交换设备按照工作原理分为：间壁式，直接接触式，蓄热式和热管式等类型。
间壁式又称表面式，在此类换热器中，热、冷介质在各自的流道中连续流动完成热量传递任务，彼此不接触，不掺混。
直接接触式又称混合式，在此类换热器中，两种流体直接接触并且相互掺混，传递热量和质量后，在理论上变成同温同压的混合介质流出，传热传质效率高。
蓄热式又称回热式或再生式换热器，它借助由固体构件（填充物）组成的蓄热体传递热量，此类换热器，热、冷流体依时间先后交替流过蓄热体组成的流道，热流体先对其加热，使蓄热体壁温升高，把热量储存于固体蓄热体中，随即冷流体流过，吸收蓄热体通道壁放出的热量。
热管换热器是以热管为换热元件的换热器，由若干热管组成的换热管束通过中隔板臵于壳体中，中隔板与热管加热段，冷却段及相应的壳体内穷腔分别形成热、冷流体通道，热、冷流体在通道内横掠管束连续流动实现传热。
2、 解：顺流式又称并流式，其内冷 、热两种流体平行地向着同方
向流动，即冷 、热两种流体由同一端进入换热器。 逆流式，两种流体也是平行流体，但它们的流动方向相反，即冷 、热两种流体逆向流动，由相对得到两端进入换热器，向着相反的方向流动，并由相对的两端离开换热器。
叉流式又称错流式，两种流体的流动方向互相垂直交叉。
混流式又称错流式，两种流体的流体过程中既有顺流部分，又有
逆流部分。
顺流和逆流分析比较：
在进出口温度相同的条件下，逆流的平均温差最大，顺流的平均温差最小，顺流时，冷流体的出口温度总是低于热流体的出口温度，而逆流时冷流体的出口温度却可能超过热流体的出口温度，以此来看，热质交换器应当尽量布臵成逆流，而尽可能避免布臵成顺流，但逆流也有一定的缺点，即冷流体和热流体的最高温度发生在换热器的同一端，使得此处的壁温较高，为了降低这里的壁温，有时有意改为顺流。
3、解:间壁式 换热器从构造上可分为：管壳式、胶片管式、板式、板翘式、螺旋板式等。
提高其换热系数措施：⑴在空气侧加装各种形式的肋片，即增加空气与换热面的接触面积。⑵增加气流的扰动性。⑶采用小管径。 4、解：混合式换热器按用途分为以下几种类型： ⑴冷却塔⑵洗涤塔⑶喷射式热交换器⑷混合式冷凝器
a、冷却塔是用自然通风或机械通风的方法，将生产中已经提高了温度的水进行冷却降温之后循环使用，以提高系统的经济效益。 b、洗涤塔是以液体与气体的直接接触来洗涤气体以达到所需要的目的，例液体吸收气体混合物中的某些组分除净气体中的灰尘，气体的增湿或干燥等。
c、喷射式热交换器是使压力较高的流体由喷管喷出，形成很高的速度，低压流体被引入混合室与射流直接接触进行传热传质，并一同进入扩散管，在扩散管的出口达到同一压力和温度后送给用户。 d、混合式冷凝器一般是用水与蒸汽直接接触的方法使蒸汽冷凝，最后得到的是水与冷凝液的混合物，或循环使用，或就地排放。 5、解：湿式冷却塔可分为：（1）开放式冷却塔（2）风筒式自然冷却塔（3）鼓风逆流冷却塔（4）抽风逆流冷却塔、抽风横流冷却塔
a、开放式冷却塔是利用风力和空气的自然对流作用使空气进入冷却塔，其冷却效果要受到风力及风向的影响，水的散失比其它形式的冷却塔大。
b、风筒式自然冷却塔中利用较大高度的风筒，形成空气的自然对流作用，使空气流过塔内与水接触进行传热，冷却效果较稳定。 c、鼓风逆流冷却塔中空气是以鼓风机送入的形式， 而抽风冷却塔中空气是以抽风机吸入的形式，鼓风冷却塔和抽风冷却塔冷却效果好，稳定可靠。
6、解：冷却塔的主要部件及作用：
（1）淋水装臵，又称填料，作用在于将进塔的热水尽可能的形成细
小的水滴或水膜，增加水和空气的接触面积，延长接触时间，从而增进水气之间的热质交换。
（2）配水系统，作用在于将热水均匀分配到整个淋水面积上，从而
使淋水装臵发挥最大的冷却能力。 （3）通风筒：冷却塔的外壳气流的通道。
7、解：空气的湿球温度越高所具有的焓值也愈大，在表冷器减湿冷却中，推动总热质交换的动力是焓差，焓差越大，则换热能力就愈大。 8、
?11?Ks???m?n?AV?Bw???y? 表冷器的传热系数定义为?1Ks随迎风面积Vy的增加而增加：随水流速w的增加而增加。
析水系数ξ与被处理的空气的初状态和 管内水温有关，所以二者改变也会引起传热系数Ks的变化。
9、解：总热交换量与由温差引起的热交换量的比值为析湿系数，用 表示，定义 为
?? 表示由于存在湿交换而增大了换热量，其值大小直
接反映了表冷器上凝结水析出的多少。
0010、解：逆流流动时，?t?=100-90=10C，?t??=120-50=70C
?t?90??20?t??70 ??tm=（90+70）/2=80C
dQti?ib?dQcp(t?tb)管束未加肋光管，管壁很薄，所以Rf、 Rw可不记，则
k?111?580050?50
?传热量为Q=FK?tm=10?50?80=40000W
00
顺流流动时：?t?=120-10=110C ?t??=100-50=50C
110?50?76.1110ln0
C 50Q=10?50?76.1=38050W ?tm?11、解：设冷水的温度为t2，Q放?Q吸
??????G1C（p1t1-t1）=G2Cp2(t2-t2)?0解得t2=52.9C
?
0.63?2.09?(193?65)?1.05?1.67?(149?t2?)?tm?(193?149)?(65?52.9)?24.6193?149ln0C 65?52.9
Q=KA?tm
A?Q0.63?2.09?(193?65)??9.8m23K?tm0.7?10?24.6
??即保持这样的负荷需要换热面积为9.8m 12、解：设机油出口温度为t1
??????G1C（p1t1-t1）=G2Cp2(t2-t2)t1???66.20C2
2.6?1.9?(100?t1??)?1.0?4.18?(80?40)?167.2
?t??66.2?40?26.2
?t???100?80?20 ?t?26.2??2???t20 t2???t2?80?40P???0.67100?40???t1?t1
R?t1??t1??100?66.2??0.84580?40t2??t2??tf???tm?C?Q=KA?tm由P-R值图5—27得?=0.78
? ?tm=0.78?23.1=18
167.2?103k??464.4W/(m2?0C)20?18?
213、解：黄铜管的导热系数为：111W/(m?k)
?26.2?20?23.10C2
（1）相对与管外表面积的总传热系数为：
k?11??88.3W/(m2?k)1160.0161610.000205?0.0000419?0.0111??ln?6000132?1111390
10.000205?1180?174W/(m2?k)（2）管壁热阻可以忽略，则传热系数为：
k?传热增加了97%
k?
（3）
传热增加了1%。 14、解：
1?89.3W/(m2?k)116??0.01111200013
Cp1?Cp2?4200J/kg?KQ放?Q吸
??????G1C（p1t1-t1）=G2Cp2(t2-t2)t1???500C2000?(80?t1??)?3000?(30?10)得 （1）顺流时
?tm??tmax?80?10?700C ?tmin?50?30?200C ?
（2）逆流时
70?20?39.90C70ln20
?tm??tmax?80?30?500C ?tmin?50?10?400C 15、（1）计算需要的接触系数?2，确定冷却器的排数，如图所示：
?2?1?t2?ts2t1?ts1?1?50?40?44.80C50ln40
根据附录5—4可知，在常用的Vy范围内，JW型6排表面冷却器能满足?2=0.862的要求，所以决定选择6排。 （2）确定表面冷却器的型号 先假定一个
Vy?13?11.7?0.86229?19.6，算出所需冷却器的迎风面积
Ay??GVy??Ay?，再根据
Ay?选择合适
的冷却器型号及并联台数，并算出实际的Vy值。 假定
Ay??Vy?=3m/s，根据可得
40—4型号表面冷却器，其所以实际的Vy为
Vy10?2.8m22Ay?m3?1.2 根据=2.8，查得附录5—5可以选用JW—
Aym2=3.43，
Vy?G10??2.4m/sAy?3.43?1.2在查附录5-4知，在
=2.4m/s时，6排JW型表面冷却器实际的?2=0.891，与需要的
2?2=0.862差别不大，故可以继续计算，由附录5—5可知，所需的表
冷器 的每排传热面积为Ad=44.5 ，通水截面积为Aw=0.00553m （3）求析湿系数：
??i1?i256?33.2??1.41C（pt1-t2）1.01?(29?13)
（4）求传热系数
假定流水速率为w=1.5m/s，根据附录5—3 中的相应公式可以计算出传热系数：
?1??1111??Ks???????81.83W/(m2?0C)0.521.020.8?0.521.020.8?325.6w?325.6?1.5??41.5?2.41.41?41.5Vy????1（5）求冷水量
根据W= Aww10得 W=0.00553?1.5?10=8.3kg/s
33（6）求表冷器能达到的?1 先求传热单元数及水当量比 根据式（5--63）得：
NTU?81.83?44.5?6?1.53kg/s31.41?10?1.01?10
根据式（5--62）得
1.41?10?1.01?103Cr??0.4138.3?4.19?10
根据NTU和Cr值查图5—30或按式5—44计算得：?1=0.71
（7）求水温
由公式（5--70）可得冷水初温 tw1?29?29?13?6.50C0.71
G(i1?i2)10?(56?33.2)?6.5??13.10CWC8.3?4.19
冷水终温：
（8）求空气阻力和水阻力：
查附录5—3中的JW型6排表冷器的阻力计算公式得：
?HS?62.23Vy1.11?62.23?2.41.11?164Pa?h?14.45w1.93?14.5?1.51.93?31.7kpa tw2?tw1?16、解：如图所示；
G=24000kg/h=6.67kg/s W=30000kg/h=8.33kg/s (1)求表冷器迎面风速Vy及水流速w
由附录5—5知JW—30—4型表面冷却器迎风面积Ay=2.57m，每排
2
散热面积Ad=33.40m，通水面积Aw=0.00553m，所以
22G6.67??2.16m/sAy?2.57?1.2
W8.33w???1.5m/s33Aw?100.00553?10 （2）求冷却器可提供的?2
Vy?
根据附录5—4 ，当Vy=2.16m/s时，N=8排时，?2=0.9608?0.961
0t?9.5C 2（3）先假定
根据
ts2?t2?(t1?ts1)(1??2)?10.5?(24?19.5)(1?0.961)?9.30Cts2?9.30C
查i—d图可知，当
（4）求析湿系数
??i1?i2C（pt1-t2）时，i2=27.5kJ/kg
根据得：
（5）求传热系数：
根据附录5—3 ，对于JW型的8排冷却器，
?1??55.8?27.5?1.931.01?(24?9.5)
（6）求表面冷却器所能达到的值 传热单元数按式（5--63）得
NTU?11??Ks????87.9W/(m2?0C)0.581.00.8?353.6?1.5??35.5?2.16?1.93 ?1?87.9?33.40?8?1.841.93?6.67?1.01?103
水当量比按照式（5--62）得
1.93?6.67?1.01?103Cr??0.3738.33?4.19?10
根据NTU和Cr的值，查图5—30或按式（5--44）计算得?1?=0.77
（7）求所需要的?1并与上面的?1?比较，
?1?t1?t224?9.5??0.763t1?tw124?5
而
?1??1????0.010t?9.5C 合适，于是在此题的条件下，2，所以假设
00t?9.3C i2=27.5kJ/kg t?9.5C s2得到空气得到终参数为2
（8）求冷量及终温 根据公式（5--9）可 得
Q=6.67?（55.8-27.5）=188.76KW
tw2?5?00ts1tC117、解：由空气的初状态=35，=27C可查i—d图得
6.67(55.8?27.5)?10.40C8.33?4.19
i1=85kJ/kg
0由t2=20C，?=95%查i—d图得i2=55.5 kJ/kg
G（i1- i2）=wc(tw-tw)
2110000(85-55.5)=12000?4.19(tw-16)
2
=21.9C
0即喷淋水后的水温为21.9C
000
由t1=10C，ts=5Ct2=13，?=100%C查i—d图得i1=18.6kJ/kg ，
tw20i2=36.6kJ/kg
G（i1- i2）=wc(tw-tw)
2110000(36.6-18.6)=12000?4.19(16-tw)
2=12.4C即第二种穷困感情况下喷淋后水的温度为12.4C
018解：对空气进行加湿冷却过程，使空气由t=21C，d=9g/kg, 变
0
为t=21C,d=10g/kg状态，先对其进行等焓加湿，再等温加湿或先等温降湿，在等温加湿。 19、解：措施：（1）喷嘴不是双排的改为双排。
（2）单排时，喷水方向可改为逆喷，双排时可改为对喷，三排时应为一顺二逆。
理论上是可通过降低喷水水温来提高其热交换效率值的，但实际上不可以，因为喷水水温愈低，我们要设臵价格较贵的制冷设备，这个不合理。
22d?5mm,n?13个（/m?排），??=2.8kg/(m?s) 021、解：（1）
tw200双排对喷。所以喷淋室断面风速
（2）根据空气的初参数和处理要求可得需要的喷淋室接触系数为
?2?1?t2?ts2t1?ts1?1???2.8?2.3m/s1.2
该空气的处理过程为冷却干燥过程，根据附录（5--8）查得相应的喷淋室的接触系数
?2?0.755????0.1216?15?0.87530?22?0.27
所以 ?=1.09
所以总喷水量W=?G=1.09?30200=32918kg/h
?1?1?ts2?tw2ts1?tw110.8?75?.??0?70.102.2755?0.875?0.755?2.8?0.12?0.27
(3) 由附录（5--8）查出喷淋室?1实验公式，并列方程式
?0.745????20.07?0.265 ①
（4）由tst1，tst2查i—d图得i1=64.5kJ/kg ，i2=41.9kJ/kg 根据热平衡方程（5--83）得i1-i2= ?c( tw-tw) ② (5) ①②联立得，
21
1?15?tw222?tw1?0.745?2.8?0.07?1.090.265?0.81964.5?41.9?1.09?4.19(tw2?tw1)解得：tw?7.41C
10
tw2?7.41?64.5?41.9?12.310C1.09?4.19
（6）求喷嘴前水压：
根据已知条件知喷淋室断面为：
Ac?G30200??3.0m2???36002.8?3600
两排喷嘴的总喷嘴数为：N=2nAc=2?13?3=78 所以每个喷嘴的喷水量为：
根据每个喷嘴的喷水量422kg.h及喷嘴孔径d0?5mm，查图5—45，可得喷嘴前所需的水压为：1.7atm（工作压力） （7）需要的冷冻水量为： Wc?G(i1?i2)30200(64.5?41.9)??22132kg/hC（tw2-tc）4.19(12.36?5)W32918??422kg/hN78
可得循环水量为：
Wx?32918?22132?10786kg/h
（8）阻力计算：空气在档水板断面上的迎面风速
Vd?1.2v?1.2?2.3?2.76m/s
由（5-87）得前后档水板阻力为
2.762?Hd?20??1.2?91.4Pa2
由5—89的水苗阻力为
2.32?Hp?0.1?2??1.2?0.63Pa2
?Hw?118?0.075?1.09?1.7?16.4Pa
22、解：由
式（5—90）可求出新水温下的喷水系数为：
???1.09(18.7?7.41)?1.2718.7?9（tc1-tw1?）11tw1?000t?30C,t?22Cs1=9C1查i—d图知tc1=18.7C，则依据0?(tc?tw)?
于是可得新条件下的喷水量为；W=1.27?30200=38345kg/h利用新的
??=1.27， tw1?=90C求所求的问题 求
?1?1?ts2?tw2ts1?tw1?0.745????0.07?0.265
代入数据得：
1?ts2?tw222?9ts2?tw2?10.09122?0.745?2.8?0.071.270.265?0.853
所以 ①
1由a1ts?a2ts??c(tw?tw) 根据表5—4，当
2a1?2.88,ts1?220C
由于ts未知 ，故暂设a2=2.87代入上式有；
整理得；tw?0.54ts?20.91 ②
222.88?22?2.87?1.27?4.19?(tw2?9)联立①②并求得
?2?1?t2?ts2t?ts11由
代入数据得
ts2?20.10C
tw2?10.10C
?0.755????0.12?0.27
0.1230?22 0t2?20.8C
0由ts2=20.1C，查表5—4得a2=2.87 所以空气的参数为
0tw2?10.10Cts2?20.10C 水的终温为20.8C
1?t2?ts2?0.755?2.8??1.270.2726、解：任何一个优化设计方案都要用一些相关的物理量和几何量来表示。由于设计问题的类别和要求不同，这些量可能不同，但不论那种优化设计，都可将这些量分成给定的和未给定的两种。未给定的那些量就需要在设计中优选，通过对他们的优选。最终使目标函数达到最优值。
热质交换设备的优化设计，就是要求所设计的热质交换设备在满足一定的要求下，人们所关注的一个或数个指标达到最好。
性能评价方法及优缺点： （1）单一性能评价法：
可直观地从能量的利用或消耗角度描述了热质交换设备的传热或阻力性能，给实用带来了方便，易为用户所接受，但在应用上有其局限性，而且可能顾此失彼。只能从能量利用的数量上，并且常是从能量利用的某一方面来衡量其热性能。
（2）传热量与流动阻力损失相结合的性能评价法：
它把传热量与阻力损失结合在一起一个指标中加以考虑了，可以比较不同热质交换设备之间或热质交换设备传热强化前后的热性能的高低，但此指标只能从能量利用的数量上来反映热质交换设备的热性能。
（3）熵分析法
提出使用熵产单元数Ns作为评定热质交换设备热性能的指标，此一方面可以用来指导热质交换设备的设计，使它更接近于热力学上的理想情况；另一方面可以从能源合理利用角度来比较不同的形式 热质交换设备传热和流动性能的优劣。它将热质交换设备的热性能评价指标从以往的能量数量上的衡量提高到能量质量上的评价 （4）佣分析法
从能量的质量上综合考虑传热与流动的影响而且也能用于优化设计，佣分析法是从可用能的被利用角度来分析的ηe值愈大愈好，但实用不方便。
(5）纵向比较法
结果比较明确，具有一定的实用价值，但还不够全面。 （6）两指标分析法
此种分析方法可得到一些有参考价值的结论，它对于换热设备的优化，特别是解决肋片管簇换热器的优化问题，提供了一个良好的思路与方法，但此种方法也存在一些局限性需要的关系或获得也有一定困难。也要求一系列准确可靠的经济参数。
（7）热经济学分析法 它是一种把技术和经济融为一体，用热力学第二定律
分析法与经济优化相结合的热经济学分析法。对一个系统或一个设备作出全面的热经济性评价，热经济学分析法牵涉面很广，比较复杂，使用中还有一种目前所提出的各种方法中最为完善的方法。