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4.2.1洗油循环量计算： 洗油循环量G洗油＝iγ
油Vs=1.731.06355657.24=100294.34kg/h
油油气比i取为1.7L/m3煤气，油密度取γ4.2.2贫富油中粗苯含量的计算: (1)、塔前煤气含粗苯量:
?1?G粗笨前?1000=1.06kg/L, Vs=55657.24 m3 /h
V1
=1497.0631000/55095.23=27.17 g/Nm3 式中:V1－塔前煤气实际流量, m3/h
(2)、塔后煤气含粗苯量:
?2?G粗笨后?1000V=10031000/56219.24 =1.78g/Nm3
2式中:V21－塔后煤气实际流量, m3/h (3)、贫油允许含粗苯量:
用焦油作为洗油时与洗苯塔塔后煤气含苯量?2相平衡的贫油允许含苯量X(单位为%)满足
以下公式： 0.0224
式中:?2-出塔含苯量，1.78 g/ m3
X-洗油含苯量， %
Mm—洗油的平均分子量,160 P—煤气总压力
Pb—回收温度下粗苯的饱和蒸汽压, mmHg
'Pb=0.8008 Pb+0.1340Pt+0.0310 Px +0.0342Ps
'Pb =110mmHg Pt= 30mmHg Px =20mmHg Ps=0mmHg分别为纯苯，甲苯，二甲苯，萘溶剂
? 2P2Mm=
1.25(X/Mb)Pb
X/Mb?(100?X)/Mm的饱和蒸汽压，可通过《炼焦化产理化常熟》P38公式和常数表计算。
P2-出塔煤气的绝对压力， mmHg P2=760+600/13.6=804.18 mmHg
将这些参数带入上公式中即可求得x值
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以上各值代入上公式得：X=0.186
(4 )入塔贫油实际含苯量：C1=x/n, %;n是平衡偏离系数，为1.1~1.2，取1.15 C1=x/n=0.186/1.15=0.162 （5）出塔富油含苯量：
C2= C1＋回收的苯量/（洗油量＋苯的回收量） =0.162+1397.06/(100294.34+1397.06) =17.57 4.2.3、塔径、填料面积、填料量和塔高的确定；
根据《燃料化工》1998（3）提供的参数，塑料花环填料的空塔
速?在1.1～1.4m/s之间，这里取1.2；花环填料表面定额在0.2～0.5㎡/Nm32h，取0.3㎡/Nm32h，本设计取?=1.2m/s ，
D=
4vs4?55657.24/3600==4.05 ?u3.14?1.2 圆整后，取D=4.1m 式中 VS—煤气平均体积流量，Nm3/S 花环填料面积，用量及塔高的计算：
由于花环填料表面定额值为0.25㎡/Nm32h得花环填料面积：
F=0.253V
煤气=0.25350000 =12500㎡ 其中V
煤气＝50000Nm3/h 是干煤的体积流量。
该洗苯塔采用的填料是Z型塑料花环填料，其比表面积A'＝127㎡/Nm3，空隙率ε=89%则总填料体积V＝F/A'=12500/127=98.48 m3。
填料总高度H：H=V/?r2 =98.48/(3.1432.05)=7.44m ，其中r=2.05m ,是洗苯塔的半径。
塔高计算
塔分为4层填料，每层高度为2m，由于塔径大于2m，故采用双升气管型分布板，底座高度为0.5m，煤气进口高度取1m，煤气进口管到第一层填料高度取1.5m，喷淋高度取1.5m，捕雾层高度取0.8m，煤气出口高度取1m，，煤气出口到塔顶高度取3m，每层填料底高度取0.3m ,所以塔高 H＝26.8m
4.3管式炉计算与选型
对管式炉的计算，主要是物料和能量的衡算。物料衡算是为了给再生器，脱苯塔计算提供依据，并为管式炉的能量衡算提供数据。
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4.3．1物料衡算
粗苯产量
G粗苯＝G煤3A粗苯=147058.8230.95%=1397.06kg/h ,其中，A粗苯＝0.95% ，是粗苯加收率(占干煤质量百分比)。
纯苯量 G笨＝G粗苯3β的含量。
甲苯量 G甲苯＝G粗笨3β甲苯的含量。
二甲苯量 G二甲苯＝G粗苯3β苯中二甲苯的含量。
溶剂油量 G溶剂油＝G粗苯3β苯中溶剂油的含量。
'贫油中粗苯量（贫油中含苯的量可按0.2-0.4%计算）这里取0.3% ，G粗苯＝G
贫油
苯=1397.0630.76=1061.76kg/h ,其中，β
苯＝0.76 ，是粗苯中纯苯
甲笨=1397.0630.95%=209.56kg/h ,其中，β
甲笨＝0.15 ，是粗苯中
二甲苯=1397.0630.95%=1397.06kg/h ,其中，β
二甲苯＝0.05 ，是粗
溶剂油=1397.0630.95%=1397.06kg/h ,其中，β
溶剂油＝0.04 ，是粗
3
w粗苯=100294.3430.3%=307.44kg/h ,其中，w粗苯＝0.3% ，是贫油中粗苯的含量 。
''G苯＝G粗苯3β''G甲苯＝G粗苯3β
'苯＝307.4432.8%＝8.60kg/h ＝307.44319.2%＝59.02kg/h ＝307.44330.8%＝94.69kg/h ＝307.44347.2%＝145.11kg/h
'甲苯''G二甲苯＝G粗苯3β''G溶剂油＝G粗苯3β
'二甲苯'溶剂油富油量
'G富油＝G粗苯+ G贫油 + G粗苯＝1397.06+100294.34+307.44＝101998.84kg/h
富油中水量 G水＝G富油3β量。
富油中含萘油
水＝101998.8430.8%＝815.99kg/h 其中，β
水＝0.8% ，是富油含水
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G萘＝G富油3β洗油量
萘＝101998.8435%＝5099.94kg/h 其中，β
萘＝5% ，是富油含萘量。
G洗油＝G贫油 －G萘＝100294.34－5099.94＝95194.40kg/h
'所以进入管式炉富油中纯苯的质量流量G苯1＝G苯+G苯＝1070.36kg/h ,所以可得甲
苯 ，二甲苯 ，溶剂油的量。
表4－4：进管式炉富油的各个组分及其流量
组分 质量流量（kg/h） 分子量 摩尔流量（Kmol/h） 苯 1070.36 78 13.72 甲 苯 268.58 91.9 3.92 二甲苯 164.54 105.9 1.55 溶剂油 200.99 120 1.67 洗 油 95194.34 160 594.96 萘 5099.94 128 39.84 共计 102814.74 699.99 设 是在管式炉中富油中富油闪蒸后和闪蒸前组分的液相的比，则有以下关系： ?甲苯＝?? φ苯p苯 φ苯p苯(1-φ苯)p苯 φ苯p苯 ?二甲苯＝
φ苯p苯 φ苯p苯(1-φ苯)p二甲苯 φ苯p苯
溶剂油＝
φ苯p苯(1-φ苯)p溶剂油 φ苯p苯 ?洗油＝
φ苯p苯(1-φ苯)p洗油
萘＝
φ苯p苯(1-φ苯)p萘
设?B＝0.60 则 ? ? ? ? ?甲苯＝0.6037668/(0.6037668+0.433875)=0.75 ＝0.6037668/(0.6037668+0.432060)＝0.85 ＝0.6037668/(0.6037668+0.431100)＝0.91
二甲苯溶剂油萘＝0.6037668/(0.6037668+0.43295)＝0.98 ＝0.6037668/(0.6037668+0.43110)＝0.99
洗油其中，管式炉出口富油温度为180℃，压力为920mmHg。180℃时各种组分的饱和蒸汽压（mmHg）分别为：苯：7668；甲苯：3875；萘：295；溶剂油：1100；洗油：110，另外，因富油中的水在管式炉中全部蒸发，因而?水＝0
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所以，出管式炉的富油的富油（液相）中的纯苯的量G苯2＝G苯13?苯＝1070.3630.60
＝642.22kg/h ，同理可得甲苯 ，二甲苯，溶剂油 ，洗油，萘，水的量。
表4－5：出管式炉内各组分的蒸发量
组分 质量流量（kg/h） 分子量 摩尔流量（Kmol/h） 苯 642.22 78 8.23 甲苯 201.44 91.9 2.19 二甲苯 139.86 105.9 1.32 溶剂油 182.90 120 1.52 洗 油 94242.40 160 589.01 萘 4997.94 128 39.05 水 0 18 0 共计 100406.76 641.32 进入管式炉的富油，一部分蒸发成为蒸汽，其余部分是液态，所以，苯在管式炉内的蒸发量G苯3＝G苯1－G苯2＝1070.36－642.22＝428.14kg/h ,同理可得甲苯，二甲苯，溶剂油，洗油，萘，水的蒸发量
表4－6：管式炉内各组分的蒸发量
组分 质量流量（kg/h） 分子量 摩尔流量（Kmol/h） 苯 428.14 78 5.49 甲苯 67.14 91.9 0.73 二甲苯 24.68 105.9 0.32 溶剂油 18.09 120 0.15 洗 油 951.94 160 5.94 萘 102 128 0.79 水 815.99 18 45.33 共计 2407.98 58.67 ?苯的验算： PN2920?641.32＝＝10056.49 ，其中，P＝920mmHg ，是管式炉出口压力 ，
N1?N2699.99?641.32 A＝
N1 ＝699.99Kmol/h(见表4－4)，是进管式炉富油中各个组分的物质的量总和；N2 ＝641.32Kmol/h（见表4－5），是出管式炉的富油（液相）中各组分的物质的量总和。