1.三层两跨框架的计算简图如题40图所示。各柱线刚度均为1.0×10kN·m，边柱侧移刚度修正系数为0.6，中柱侧移刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的顶点侧移值。
2．某两层三跨框架如题38图所示。各柱线刚度均为1.0×l0kN·m，边柱和中柱的侧移刚度修正系数分别为0.5和0.6。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的顶点侧移值。
3.某多层框架结构的计算简图如题38图所示。底层各柱线刚度均为1.0×10kN·m，底层边柱侧移刚度修正系数?=0.6，底层中柱侧移刚度修正系数?=0.7。试计算该框架底层由梁柱弯曲变形引起的层间侧移值。
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4
4
4
1．如题38图所示的单跨单层厂房结构，A、B柱抗侧移刚度相同，作用有两台300/50kN中级工作制吊车。已知：作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计值Dmax=480kN，Dmin=90kN，偏心距e=0.45m。试求当Dmax作用于A柱时，各柱顶的剪力。 (提示：柱顶不动铰支座反力R=C·M/H，C=1.256)
2．某单跨单层厂房排架计算简图如题38图所示，A柱与B柱相同。已知：排架柱上的吊车竖向荷载设计值Dmax?300kN,Dmix?60kN，偏心距e=0.4m；排架柱顶的水平集中力设计值P=10kN。试求各柱顶的剪力设计值。 (提示：柱顶不动铰支座反力R=C·M/H，C=I.36)
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1.牛腿尺寸如题37图所示，采用C30混凝土(ftk=2.01N／mm)，截面宽度400mm，as=45mm，作用于牛腿顶部的竖向力标准值为350kN，设计值为470kN，作用于牛腿顶部的水平拉力标准值为0kN，采用HRB335级钢筋(fy=300N／mm)。 (1)试判断牛腿斜裂缝控制条件是否满足要求； (2)计算牛腿顶部所需的纵向受拉钢筋面积As。
?F?fbhFvaF?1.2h, （提示：FVK≤??1?0.5hk?tk0,AS?Fvk?0.5?a0.85fyh0fy?h02
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裂缝控制系数取0.65）
2.某牛腿如题37图所示。已知：作用在牛腿顶部的水平拉力(活荷载)标准值为50kN，竖向恒荷载标准值为400kN，竖向活荷载标准值为100kN，采用HRB400级钢筋(fy=360N/mm)，受拉区纵向钢筋至混凝土受拉边缘的距离as=50mm。试计算牛腿顶部所需配置的纵向受拉钢筋面积As。
(提示：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4；当a<0.3h0时，取a=0.3h0； As?FvaF?1.2h)
0.85fyh0fy2
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3.某牛腿尺寸及承受的设计荷载如题40图所示。已知作用在牛腿顶部的竖向力设计值为640kN，水平拉力设计值为100kN，采用HRB400级钢（fy=360N/mm），as=50mm。试计算牛腿顶部所需配置的纵向受拉钢筋面积As。 (提示：当a<0.3h0时，取a=0.3h0；As=
FvaF?1.2h)
0.85fyh0fy2
4.钢筋混凝土牛腿如题37图所示，顶部配置HRB400级纵向受拉钢筋4C18，作用于 牛腿顶面的竖向荷载设计值为FV=510kN，试计算牛腿承受的水平荷载设计值Fh。
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1.某单跨单层厂房，柱距6m，设计时考虑两台20／5tA5级工作制桥式吊车，其最大、最小轮压标准值分别为Pmax，k=180kN、Pmin，k=46.5kN，吊车位置及影响线如题39图所示。试计算影响线中的y2、y3、和y4及支座竖向反力最大设计值Dmax和最小设计值Dmin。 (提示：两台吊车的荷载折减系数β=0.9，吊车荷载的分项系数?Q=1.4)
38.某单层单跨工业厂房排架结构，跨度18m，柱距6m，厂房内设有1台吊车，吊车的最大轮压标准值为Pmax,k=110kN,最小轮压标准值为Pmin,k=30kN,大车轮距为4.5m。试画出吊车梁
?Q?1.4）支座反力影响线，并计算作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计值Dmax、Dmin。（提示：
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