⑤经安全性及地震荷载系数系数调整之后单个螺栓钢材破坏受拉承载力设计值 NRd,s=16.74KN
⑥判断NSD是否小于NRd,s，即锚栓的拉力设计值是否小于锚栓钢材破坏受拉承载力设计值：满足要求
⑦设计荷载效应与材料承载能力的比值（应力比）：0.04 2）混凝土锥体受拉破坏验算：
本条计算主要根据《JGJ 145 - 2013混凝土结构后锚固技术规程》第6.1.3~6.1.9条
①开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准 值N0RK,c =7.0*（fcu,k）0.5 *（hef）1.5=21.56KN
②混凝土锥体破坏时理想临界边长SCr,N = 3hef=252.00 mm ③理想化破坏锥体投影面面积A0C,N =S2Cr,N =63504.00mm2 ④根据螺栓及连接板确定的破坏锥体投影面面积AC,N=131947.20mm2 ⑤两个螺栓AC,N =(C1+S1+0.5*SCr,N) x SCr,N=131947.2 mm2
⑥螺栓至连接板最小边距C对受拉承载力的影响系数ψs,N=0.7+0.3*Cmin / CCR,N≤1.0（CCR,N取1.5*hef）=131947.20mm2
⑦表层混凝土因密集配筋剥离对受拉承载力的影响系数ψre,N=0.5+hef/200≤1.0 ⑧外拉力N相对于群锚重心的偏心距eN=0.00
⑨荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψce,N=1/(1+2eN/Scr,N) =1.00 ⑩混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数γRc,N=3.00 ?混凝土锥体破坏时混凝土结构受拉承载力标准值NRk,c=N0RK,c*AC,N/A0C,N*ψs,N*ψre,N*ψce,N=53.37KN
?混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c =NRk,c / rRc,N=17.79KN ?经安全性及地震荷载系数系数调整之后混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值 NRd,c= NRd,c/(γ0*γRE)= 16.17KN
?判断NSD是否小于NRd,c，即锚栓的拉力设计值是否小于混凝土锥体破坏时受拉承载力设计值:满足设计
?设计荷载效应与混凝土锥体破坏破坏承载能力的比值（应力比）：0.08 3、水平构件验算
选取主龙骨受荷载最不利位置计算：即在主龙骨中点位置承受面板及副龙骨传递来的集中力荷载和主龙骨自身重力的均布荷载。
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1）荷载计算
受力单元长度：a=3000mm 受力单元宽度：b=1200mm 面板及安装龙骨重量： ρ1：=15KG/㎡ 主龙骨自重： ρ2：=6KG/㎡
该受力单元面板及安装龙骨重力：
G1：=ρ1 x a x b x g=15 x 3 x 1.2 x 10=540N 该单元主龙骨重力：
G2：=ρ2 x a x b x g=6 x 3 x 1.2 x 10=216N 主龙骨受集中力荷载标准值： Fk1=G1=0.54kN
主龙骨自身重力均布线荷载标准值： Fk2=G2/a=0.072KN/m
由于型钢转换层主龙骨受力模型受重力为控制作用： 重力荷载分项系数： Ψ1=1.35
主龙骨受集中力荷载设计值： Fd1=Ψ1 x Fk1=1.35x0.54=0.792KN 主龙骨自身重力均布荷载标准值： Fd2=Ψ1 x Fk2=1.35x0.072=0.0972KN 集中力产生的最大弯矩值： Mmax1=Fd1 x a/4=0.594KN/m 重力产生最大弯矩值： Mmax2=Fd2 x a2/8=0.109KN/m 主龙骨受到的最大弯矩值： Mmax=Mmax1+Mmax2=0.703KN?m 2）水平构件荷载强度验算 主龙骨强度校核 塑性发展系数：γ=1.05
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抗弯模量：Wx=7200mm
强度验算：δ=Mmax/γ/Wx=92.99N/mm2＜215N/ mm2 故水平构件强度验算符合设计和规范要求！！！ 3）主龙骨挠度校核
弹性模量：E=2.06x105N/㎜2 惯性矩：I=209000㎜4 挠度验算：
Fmax=Fk1*a3/48/E/I+5Fk2*a4/384/E/I
=540*30003/48/2.06x105/209000+5*72*30004/1000/384/2.06x105/209000 =6.72+1.76=8.48mm＜10mm 故挠度验算符合设计和规范要求。
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