取lw?0.8D?0.8?1.6?1.28.m
精馏段堰上溢流强度Lh/lw?8.64/1.28?6.75m3/?m?h??100~130m3/?m?h?,满足强度要求。
提镏段堰上溢流强度Lh/lw?30.8/1.28?23.43m3/?m?h??100~130m3/?m?h?,
'满足强度要求。 7.1.2出口堰高hw
hw?hL?how
对平直堰how?0.00284E?Lh/lw?2/3
2.5精馏段：由lw/D?0.8及Lh/lw查化工原理课程设计图5-5?8.64/1.282.5?4.45，
得E?1，
于是：
how?0.00284?1?(8.64/1.28)2/3?0.014m?0.006m（满足要求） hw?hL?how?0.06?0.0104?0.0496m 验证：0.05?how?hw?0.1?how (设计合理) 提镏段：由lw/D?0.8及，Lh/lw图5-5得E?1，于是：
2.5?30.6/1.282.5?16.51查化工原理课程设计
how'?0.00284?1??30.8/1.28?2/3?0.0237m?0.006m（满足要求）
hw'?hL?how?0.06?0.0237?0.0363m
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验证：0.05?how'?hw'?0.1?how' (设计合理) 7.1.3 降液管的宽度Wd和降液管的面积Af
由lw/D?0.8，查化工原理课程设计
P112图5-7得
Wd/D?0.21,Af/AT?0.14，即：
Wd?0.336m，AT?
液体在降液管内的停留时间
精馏段：??AfHT/Ls?0.30?0.45/0.00240?56.25s?5s（满足要求） 提镏段：?'?AfHT/Ls?0.30?0.45/0.00856?15.77?5s（满足要求） 7.1.4 降液管的底隙高度ho
'?4D2?2.0096m2，Af?0.281m2。
??0.07m/s，则有： 精馏段：取液体通过降液管底隙的流速uoh0?求）
Ls0.0024??0.0268m（ho不宜小于0.02~0.025m，本结果满足要?1.28?0.07lwuohw?h0?0.0496?0.0268?0.0228m?0.006m 故合理 ??0.25m/s，则有： 提镏段：取液体通过降液管底隙的流速uo
22
ho'?求）
Ls0.00856??0.0268m（ho不宜小于0.02~0.025m，本结果满足要?1.28?0.25lwuohw'?h0'?0.0364?0.0268?0.0096m?0.006m 故合理
'选用凹形受液盘，深度hW?50mm
7.2 塔板布置
7.2.1 塔板的分块
本设计塔径为D?1.6m?1600mm?1200mm，故塔板采用分块式，塔板分为4块。
7.2.2 边缘区宽度确定 取Ws?0.08m Wc?0.05m
7.2.3 开孔区面积计算
?2xr?sin?1) Aa?2?(xr2?x2?180r
D1.6?(0.336?0.08)?0.384m 其中：x??(Wd?Ws)?22
D1.6?Wc??0.05?0.75m r?223.14?0.7520.384sin?1()]?1.10m2 故 Aa?2?[0.3840.75?0.384?1800.75227.2.4 浮阀数计算及其排列
精馏段：
预先选取阀孔动能因子F0?12,由F0=u0?v可求阀孔气速u?， 即u0?F0?vVsd0u02?12?7.08m/s 2.87F-1型浮阀的孔径为39mm，故每层塔板上浮阀个数为
N??4?1.742?4?207
(0.039)2?7.08浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心t?75mm
23
则排间距t'?Aa1.10??0.071 t?N0.075?207考虑到塔径比较大，而且采用塔板分块，各块支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因而排间距不宜采用0.071m,而应小一点，故取t'?65mm，按
t?75mm，t'?65mm以等腰三角叉排方式作图得阀孔数N?206
实际孔速 u0'?Vs1.742??7.08m/s 22206?0.785?(0.039)0.785Nd0阀孔动能因数为
F0?u0'?v,'?7.08?2.87?11.99
所以阀孔动能因子变化不大，仍在9~14的合理范围内，故此阀孔实排数适用。
??A0/AT?N(d020.0392)?206?()?0.1224 D1.6此开孔率在5%~15%范围内，符合要求。所以这样开孔是合理的。
提镏段：
预先选取阀孔动能因子F0?12,由F0=u0?v可求阀孔气速u0 即u0?''F0?v'Vsd0u02?12?6.56m/s 3.35F-1型浮阀的孔径为39mm，故每层塔板上浮阀个数为
N??4?1.770?4?223
(0.039)2?6.65浮阀排列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心t?75mm 则排间距t'?Aa1.10??0.066 t?N0.075?223考虑到塔径比较大，而且采用塔板分块，各块支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因而排间距不宜采用0.066m,而应小一点，故取t'?65mm，按
t?75mm，t'?65mm以等腰三角叉排方式作图得阀孔数N?206
24
Vs1.770实际孔速 u0'???7.19m/s 22206?0.785?(0.039)0.785Nd0阀孔动能因数为
F0?u0'?v,'?7.19?3.35?13.15
'所以阀孔动能因子变化不大，仍在9~14的合理范围内，故此阀孔实排数适用。
??A0/AT?N(d0D)2?206?(0.0391.6)2?0.1224 此开孔率在5%~15%范围内，符合要求。所以这样开孔是合理的。
阀孔排列
二 塔板流的体力学计算
1 塔板压降
精馏段
（1）计算干板静压头降hc 由式U73.1c?1.825?可计算临界阀孔气速Uoc，即
vU73.173.1oc?1.825??1.825v2.87?5.89m/s
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