Vg=-6.5V，Ia=4.3mA，工作点在直线段中点偏下。
在此工作点下，从6SN7/12SN7特性图上求得：μ=19.5，Ra=10000Ω=10KΩ，长尾式倒相级两臂的总增益：A=（μ×RL）/（RL + Ra）
=（19.5×33）/（33+10） =14.965≈15。
单臂增益是其一半，约为7.5左右，当前级输出电压峰值Vpin=6V时，倒相级单臂输出电压峰值Vpout=Vpin×A/2=6×7.5=45V，Vrms=31.8V
12AT7的工作点:Va=190V，Vg=-1.6V～-1.8V，Ia=7mA，正好在直线段中点。
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由于倒相级6SN7工作在放大状态，所以需要检验其工作点的最大不失真输出振幅是否合适，能否不失真地驱动EL34和KT88。
首先，做出倒相管的负载线。长尾倒相电路与共阴极放大电路一样，负载线上Ia=0的电压端点是高压电源经负载电阻至阴极的电压，即：VHT=440V-114V=326V，其中114V是倒相管的阴极电位；负载线上Va=0的电流端点VHT/RL=326V/33K=9.8mA。在6SN7特性曲线图上连接这两个端点做出负载线，正好准确通过工作点：Va=180V，Ia=4.3mA Vg=-6.5V，由此可见；负载线的作图准确无误。
其次，找出限制点的电压振幅。沿负载线向左，找到即将产生栅流的饱和点Vg=-1V所对应的电压是90V；向右在相同幅度内没有限制点；于是最大不失真振幅峰值是：工作点电
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压与饱和点电压的差值的：VP=（180V-90V）=90V，这是双臂输出总峰值，单臂是其1/2，即45V，此值可驱动EL34、KT88甚至2A3。
倒相级6SN7的阴极恒流源工作点的设置同样重要。采用EF89做恒流管是因为1993年从从炼钢厂废钢里的英国和丹麦军用旧通信设备上拆下了十多只EF89，多数测试良好；查手册可得到：EF89的内阻高达900K，放大系数u=3280，Va＞75V以后屏流曲线比较平坦（屏压Va变动时屏流Ia变化很小），屏流加帘栅极电流超过10mA。这些特性决定了EF89在低屏压110V时有良好的恒流特性。
EF89的工作点由6SN7阴极电位（也就是EF89的阳极电压）、EF89的帘栅极电压、阳极电流加帘栅极电流流过阴极电阻产生负偏压决定。6SN7阴极电位就是前级SRPP输出电位加偏压，这个电路里是112V～115V。EF89的帘栅极电压从手册查出是100V，最好稳定，所以采用了帘栅极100V稳压电路。选择工作点主要是调整EF89的阴极电阻，（本机调至约200欧），对应的第一栅极偏压约-2.2~-2.3V左右，使6SN7两臂33K输出电阻上的压降为140V左右，对应的阳极电流为4.3mA左右。
根据EF89的内阻Ra、放大系数u和阴极电阻Rk，计算恒流源所呈现的交流电阻： R=Ra+（u+1）×Rk=900K+（3280+1）×0.2K=1556.2K=1.56M 这数值比常规长尾倒相电路的阴极电阻（20～30K）大了50多倍。
再查EF89曲线检验工作点是否合适，见下图：EF89的栅压-帘栅压-屏流曲线——栅压-2.3V、帘栅压100V，对应的屏流是8.5mA。
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EF89帘栅极电流曲线：帘栅压100V，栅压-2.3V，对应的帘栅极电流3mA
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由下图可见EF89工作于特性曲线的平坦区域。
实际测试表明，管内两边三极管参数完全一致的管子的两臂直流电压没有差异，不完全一致的，两臂直流电压可能有0.5V～2.0V的差异，但是两臂输出的交流电压的平衡度很好，即使屏流很不一致，只要跨导相差不大，输出电压也只有约0.2Vrms～0.3 Vrms的差异。
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