式中 Qc.o——夏季新风冷负荷，KW； Mo——新风量，kg/s；
ho——室外空气的焓值，kJ/kg； hR——室内空气的焓值，kJ/kg； 新风量确定 新风量（m3/h·人） 客房 30 餐厅 20 大堂 10 休息厅 18 中庭 18 根据夏季空调室外计算干球温度35.2℃，湿球温度28.2℃，由湿空气焓湿图查得室外空气焓值ho=90.8kJ/kg
当tR=26℃，φ=65℅时，室内空气焓值hR=61kJ/kg； Δ26=90.8-61=29.8 kJ/kg 当tR=27℃，φ=65℅时，室内空气焓值hR=64.5kJ/kg； Δ27=90.8-64.5=26.3 kJ/kg
新风冷负荷计算表
101 102 103 104,105,106 201 202,203 204 205 206 207 标准客房 合计(kw) vo （m3/h·人） 20 18 10 20 20 20 20 20 18 20 30 n （人） 255 21 38 10 107 17 34 52 22 25 2 Vo=von （m3/h） 5100 378 380 200 2140 340 680 1040 396 500 60 Mo=1.2Vo/3600（kg/s） 1.7 0.126 0.127 0.067 0.713 0.113 0.226 0.347 0.132 0.167 0.02 Δ=ho-hR （kJ/kg） 29.8 26.3 26.3 29.8 29.8 29.8 29.8 29.8 26.3 29.8 29.8 Qc.o=Mo（ho—hR）（kw） 50.66 3.31 3.34 1.997 21.25 3.37 6.73 10.34 3.47 4.98 0.596 171.06 50.66+3.31+3.34+1.997×3+21.25+3.37×2+6.73+10.34+3.47+4.98+0.596×13×7 2、冬季空调新风热负荷 Qh.o=Mo·cp·（to—tR）
式中 Qh.o——冬季新风热负荷，KW； Mo——新风量，kg/s；
cp——空气的定压比热，kJ/(kg·℃)，取1.005 kJ/(kg·℃)； to——冬季空调室外空气的计算温度，℃，武汉地区为 -5℃； tR——冬季空调室内空气的计算温度，℃；
新风热负荷计算表 101 Mo （kg/s） 1.7 tR ℃ 18 Δ=to-tR ℃ 23 Qh.o=Mo·cp·（to—tR） KW 39.3 ２６
102 103 104,105,106 201 202,203 204 205 206 207 标准客房 合计(kw) 0.126 0.127 0.067 0.713 0.113 0.226 0.347 0.132 0.167 0.02 16 16 18 18 18 18 18 16 18 20 21 21 23 23 23 23 23 21 23 25 2.66 2.68 1.62 16.48 2.61 5.22 8.02 2.79 3.86 0.5 39.3+2.66+2.68+1.62×3+16.48+2.61×2+5.22+8.02+2.79+3.86+0.5×13×7=136.59
冷冻站冷负荷总计：Qc=265.28+171.06=436.34 kw 修正后：Qc=1.2×436.34=523.61 kw
冷冻站热负荷总计：Qh=112.32+136.59=248.91 kw 修正后：Qh=1.2×248.91=298.69 kw
根据《空气调节设计手册》第781页 选用Ⅴ型直燃溴化锂冷温水机组（中型系列）BZ50 一台（长沙远大空调实业公司），其主要技术参数如下表： 制冷量 kw 581 供热量 kw 464 冷冻水 流量 m3/h 100 压力损失MPa 0.14 接口管径mm 125 流量 m3/h 180 冷却水 压力损失MPa 0.16 接口管径mm 200 流量 m3/h 50 温水 压力损失MPa 0.06 接口管径mm 100 流量 m3/h 25 卫生热水 压力损失MPa 0.04 接口管径mm 100
燃料量 轻油kg/h 45
城市燃气Nm3/h 123 天然气Nm3/h 58 溶液量 t 4.5 配电量 kw 7.1 整机运重 t 10.2 运转质量 t 18 运输尺寸 长mm 5820 宽mm 2550 高mm 2615
四、送风量计算
人体散湿量 mw1=0.278nφg×10-6 式中 mw1——人体散湿量，kg/s；
２７
g——成年男子的小时散湿量，g/h，见《暖通空调》表2-13； n——室内全部人数；
φ——群集系数，见《暖通空调》表2-12； 菜肴散湿量以每人10g/h算， mw2=10n/3600×10-3 式中 mw2——菜肴散湿量，kg/s； n——室内全部人数；
室内湿负荷 Mw=mw1+mw2 （kg/s）； 热湿比 ε=Qc/ Mw (kJ/kg)； 送风量 Ms= Qc/（hR-hs）
式中 Ms——送风量，kg/s；
Qc——室内全热冷负荷，kw；
hR、hs——分别为室内空气和送风的比焓，kJ/kg；
O
R M O R εFC εR D 100℅ εR F M S 100℅ 风机盘管加独立新风系统空气处理过程 一次回风空气处理过程 102休息厅
mw1=0.278×21×0.93×75×10-6=0.407×10-3 kg/s
Mw=0.407 ×10-3 kg/s ε=3.979/(0.407×10-3 )=9776.4 kJ/kg 取送风温差Δts=6℃， 送风温度 ts=27-6=21℃
通过室内点R(27℃,65℅)作过程线ε，ts的等温线与ε的交点为送风状态点，查焓湿图得hs=56 kJ/kg Ms=3.979/(64.5-56)=0.468 kg/s
校核：房间容积V=430.92m3 换气次数 n=Vs/V=(0.468/1.2×3600)/430.92=3.26 1/h>3 1/h ∴设计合理 103大堂
mw1=0.278×38×0.93×75×10-6=0.737×10-3 kg/s
Mw=0.737 ×10-3 kg/s ε=7.0285/(0.737×10-3 )=9536.6kJ/kg 取送风温差Δts=5℃， 送风温度 ts=27-5=22℃
通过室内点R(27℃,65℅)作过程线ε，ts的等温线与ε的交点为送风状态点，查焓湿图得hs=57 kJ/kg
２８
Ms=7.0285/(64.5-57)=0.937 kg/s
校核：房间容积V=863.78m3 换气次数 n=Vs/V=(0.937/1.2×3600)/863.78=3.25 1/h>3 1/h ∴设计合理
312——812标准客房
mw1=0.278×2×0.93×109×10-6=0.056×10-3 kg/s
Mw=0.056 ×10-3 kg/s ε=0.978/(0.056×10-3 )=17458.9kJ/kg 取送风温差Δts=6℃， 送风温度 ts=26-6=20℃
通过室内点R(26℃,65℅)作过程线ε，ts的等温线与ε的交点为送风状态点，查焓湿图得hs=53.8 kJ/kg Ms=0.978/(61-53.8)=0.136 kg/s
校核：房间容积V=133.65m3 换气次数 n=Vs/V=(0.136/1.2×3600)/133.65=3.05 1/h<5 1/h ∴设计不合理
取送风温差Δts=4℃， 送风温度 ts=26-4=22℃
通过室内点R(26℃,65℅)作过程线ε，ts的等温线与ε的交点为送风状态点，查焓湿图得hs=57 kJ/kg Ms=0.978/(61-57)=0.244 kg/s
校核：房间容积V=133.65m3 换气次数 n=Vs/V=(0.244/1.2×3600)/133.65=5.48 1/h>5 1/h ∴设计合理
313——813标准客房
mw1=0.278×2×0.93×109×10-6=0.056×10-3 kg/s
Mw=0.056 ×10-3 kg/s ε=1.338/(0.056×10-3 )=23891.6kJ/kg 取送风温差Δts=4℃， 送风温度 ts=26-4=22℃
通过室内点R(26℃,65℅)作过程线ε，ts的等温线与ε的交点为送风状态点，查焓湿图得hs=57 kJ/kg Ms=1.338/(61-57)=0.334 kg/s
校核：房间容积V=133.65m3 换气次数 n=Vs/V=(0.334/1.2×3600)/133.65=7.5 1/h<10 1/h ∴设计合理
五、气流组织
101美食城
房间尺寸：35.4×9 m，层高4.2m，净高3.2m，送风量3.77kg/s (3.14m3/s)
顶棚散流器平送，散流器对称布置，选用盘式散流器30个，分布尺寸：3×3.6m 单位面积送风量ls=3.14×3600/(35.4×9)=35.48 m3/h.m2
散流器间距l=(3+3.6)/2=3.3 m 由于净高H=3.2>3 m ∴ 流程R=0.5× l+(H-3)=1.85 m 由《空气调节设计手册》第265页 表5-6，根据R，ls查得：vs=4 m/s ds=200 mm vx/vs=Δtx/Δts=0.07 由于查表时R按2m查，大于1.85m，因此实际送风速度vs<4 m/s 圆盘半径Ro=ds=200mm 圆盘和顶棚的间距Ho=0.5ds=100mm 校核：射流轴心速度vx=0.07×4=0.28 m/s < 0.4 m/s 射流轴心温度与室温之差Δtx=0.07×10=0.7℃<2℃ ∴满足设计要求 102休息厅
房间尺寸：11.4×9 m，层高4.2m，净高3.2m，送风量0.468kg/s (0.39m3/s)
顶棚散流器平送，散流器对称布置，选用盘式散流器9个，分布尺寸：2.5×3.5m
２９
单位面积送风量ls=0.39×3600/(11.4×9)=13.68 m3/h.m2
散流器间距l=(2.5+3.5)/2=3 m 由于净高H=3.2>3 m ∴ 流程R=0.5× l+(H-3)=1.7 m
由《空气调节设计手册》第265页 表5-6，根据R，ls查得：vs=3 m/s ds=200 mm vx/vs=Δtx/Δts=0.07 由于查表时R按2m查，大于1.7m，因此实际送风速度vs<3 m/s 圆盘半径Ro=ds=200mm 圆盘和顶棚的间距Ho=0.5ds=100mm 校核：射流轴心速度vx=0.07×3=0.21 m/s < 0.4 m/s 射流轴心温度与室温之差Δtx=0.07×6=0.42℃<2℃ ∴满足设计要求 103大堂
房间尺寸：14.4×12.9m，层高4.65m，送风量0.937kg/s (0.78m3/s) 采用双层百叶风口侧送风，侧下部回风
送风温差 Δts=5℃， 总送风量Ls=0.78×3600=2808 m3/h (1)、Δtx=0.7℃ Δtx/Δts=0.7/5=0.14
由《空气调节设计手册》第249页 图5-10查得 x/ds=19
2
(2)、射程x=12.9/2-1=5.45 m，送风口当量直径ds=5.45/19=0.287 m 送风口面积fs=пds2∕4=0.065 m
根据《暖通空调常用数据手册》第830页 选用送风口尺寸为200×300 mm，vs=2.5 m/s
2
fs=0.2×0.3=0.06 m
(3)、每个送风口的送风量ls=3600×0.95fsvs=3600×0.95×0.06×2.5=513 m3/h 送风口个数 n=Ls/ ls=2808/513=5.47 个 取6个送风口 vs= Ls/(3600×0.95fsn)=2808/(3600×0.95×0.06×6)=2.28 m/s (4)、校核贴附长度
Ar=gΔtsds/( vs2Tn)=9.81×5×0.287/(2.282×300)=0.009
由《空气调节设计手册》第248页 图5-9查得 x/ds=22.5 x=0.287×22.5=6.46 m 要求贴附长度为5.45m，实际可达6.46 m，满足要求 (5)、校核房间高度
H=h+s+0.07x+0.3=2+0.4+0.07×5.45+0.3=3.08 m 房间高度4.65m，满足要求 ∴满足设计要求 104,105,106中餐厅
房间尺寸：4.5×3.6 m，层高4.2m，净高3.2m，送风量0.183kg/s (0.1525m3/s)
顶棚散流器平送，散流器对称布置，选用盘式散流器1个，分布尺寸：2.25×1.8m 单位面积送风量ls=0.1525×3600/(4.5×3.6)=33.89 m3/h.m2
散流器间距l=(2.25+1.8)/2=2.21m 由于净高H=3.2>3 m ∴ 流程R=0.5× l+(H-3)=1.21 m 由《空气调节设计手册》第265页 表5-6，根据R，ls查得：vs=3 m/s ds=200 mm vx/vs=Δtx/Δts=0.1 由于查表时R按2m查，大于1.21m，因此实际送风速度vs<3 m/s 圆盘半径Ro=ds=200mm 圆盘和顶棚的间距Ho=0.5ds=100mm
校核：射流轴心速度vx=0.1×3=0.3 m/s < 0.4 m/s 射流轴心温度与室温之差Δtx=0.1×10=1℃<2℃ ∴满足设计要求 201中餐厅
房间尺寸：17.7×10m，层高3.3m，送风量1.67kg/s (1.39m3/s) 采用双层百叶风口侧送风，侧下部回风
送风温差 Δts=10℃， 总送风量Ls=1.39×3600=5004 m3/h
３０