1、整定校核方案编制说明
依据某调试所孙工的整定计算书，电试班对发变组（含高备变）保护、发电机自动励磁调解器、同期装置、厂用快切装置、临时启备变的定值及灵敏度进行了核算；
依据某厂张工的整定计算书，电试班对低厂变、6.3及0.4KV PT、6.3KV电动机、0.4KV电动机、0.4KVPC、MCC的定值及灵敏度进行了核算。 电试班对除以上孙工、张工计算外的发电机转子接地保护、发变组故障录波器、中水10KV设备、脱硫6KV设备、磨煤机电动机保护、化学MCC、综合水泵房MCC、空压机MCC、输煤PC、三台子水库电动机、＃1、#2厂前区变、励磁变临时电源、脱硫6KV段临时电源，500KV电气设备临时定值、6KV厂用备用临时电源、进行了整定计算。
本方案自批准之日开始执行。
2、方案适用范围
2.1 本方案适用于XXXX发电有限公司＃1、2号发电机组；高备变保护；同期装置；厂用快切装置；励磁系统；厂用系统；公用系统；及外围泵房；中水＃1 、2提升泵房高压设备。
2.2 本方案包括500kV系统临时定值单，正式定值单及其它涉网保护及安全自动装置的具体保护定值以东北电网公司调度局继电保护处下发的定值通知单为准。
2.3 本方案包括临时启备变的定值。
3、方案编制依据
3.1 本方案三相短路电流计算所需的系统参数以本方案三相短路电流计算所需的系统参数以东北电力设计院提供系统设计参数为准。
3.2 本方案三相短路电流计算所需的其他技术参数以东北电力设计院提供的1、2号机设计工程图纸以及设备出厂实验报告为准。因此部分设备参数有可能与实际不符，因此部分设备的保护定值可能需要根据实际运行情况进行更改。 3.3 本方案短路电流计算部分所应用的方法及短路电流曲线，参考了1990年版本的《电力工程电气设计手册》中的短路电流计算方法及电流曲线。
3.4 本方案中1、2号机组的保护配置原则及接线方式依据东北电力设计院的XXXX发电有限公司1、2号机组工程设计。 3.5 有关整定计算原则主要参考了如下资料：
中华人民共和国行业标准《继电保护和安全自动装置技术规程》 （中华人民共和国能源部 DL400-91）
中华人民共和国行业标准《ＱＪ-25(50,80)型气体继电器检验规程》 水利电力出版社９０年版《电力工程电气设计手册》 国家电力公司《电力主设备继电保护整定计算条例》 中国电力出版社《电气主设备继电保护原理与应用》
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（王维俭 编著 1996.1 第一版）
中国电力出版社《发电机变压器继电保护应用》 （王维俭 编 1998年3月第一版） 继电保护丛书《发电机保护》
（陈增田 水力电力出版社 1984.10 第一版） 继电保护丛书《变压器保护》
（陈增田 中国电力出版社 1989.7 第二版） 继电保护丛书《厂用电系统保护》
（梁世康 许光一 力电力出版社 1968.10第一版）
《东北电业管理局继电保护反措文件》{东电调[1998]286号} 《继电保护反措文件》（吉林省电力有限公司颁布） 发电机变压器的安装使用说明书 整流型发变组保护制造厂说明书
WFBZ-01型微机发变组保护技术说明书、使用说明书、图纸 厂用电快切装置厂家使用说明书、技术说明书、图纸 微机型厂用系列继电保护厂家说明书等
4、关于保护整定的几点说明
4.1 整定计算过程中，涉及负荷容量时，主要参考了东北电力设计院XXXX发电有限公司设计施工图一卷一册中负荷统计表的有关数据，并根据实际情况进行了修正。
4.2 保护定值的计算和出口方式的确定按下面的优先次序确定 （1）继电保护反措文件 （2）部颁整定条例 （3）厂家整定建议 （4）继电保护专业书籍
4.3 由于部分微机保护功能只是在装置上有所变化，其原理与常规保护相同，所以也执行相应的反措要求(例如差动保护的启动电流)。
4.4 由于保护原理及实现方式的不同，各种专业书籍对保护的计算及考虑角度也不相同，因此1、2号发变组保护定值的设置以国电南京自动化有限公司的调试大纲为准。
4.5 2008.06.24日接到的发变组保护整改确认单后，电试班立即在较短的时间内对发变组保护进行了一次全面而仔细认真的核实与修改。进行修改的发变组保护如下，具体定值见定值单： 4.5.1涉及发变组保护的负序电压： 1）、发电机比率差动 2）、发电机复压过流 3）、高厂变负压过流 4）、高备变复压过流 5）、脱硫变复压过流 4.5.2转子一点接地保护 4.5.3发电机失磁保护 4.5.4发电机失步保护
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4.5.5发电机异频保护
4.5.6误上电及断路器闪络保护 4.5.7主变500KV侧短引线保护 4.5.8高厂变比率差动保护 4.5.9高备变比率差动保护
4.5.10高备变500KV侧短引线保护 4.6、发变组保护方案存在的问题 4.6.1 、发电机转子接地保护
发电机转子接地保护原设计是在励磁调节器中实现，在励磁调节器中判断转子接地故障，由发变组保护跳闸出口。但是，在进行1号机组空载整组试验时出现发电机转子接地误动的情况，因此XXXX发电有限公司电试班提出对发电机转子接地保护进行了改造。目前在设计院出变更，装置厂家配合的情况下，发电机转子接地保护已经进行了改造，在发变组DGT801B保护装置A、B屏中实现，具体定值见定值单。 4.6.2、高备变保护
4.6.2.1 、高备变保护低压侧中性点零序保护，高备变保护低压侧中性点零序CT变比在设计院的设计图纸上查得为：200/5，而某孙工的整定计算书上为100/5，由于高备变没有安装，看不到实际接线，现在暂时按200/5将其定值进行修改，高备变安装后再核查
4.6.2.2 、由于高备变使用说明书及相关资料没有到齐，其非电量保护只是按照主变的非电量保护进行了参考整定，待核实后再作整定。 4.6.2.3、同期装置控制方式：孙工给定为遥控，电试班与厂家人员联系沟通后，确认为现场控制方式，厂家解释为，程控是指外接笔记本操作，现场控制为我们目前运行需要投入的方式，现改为现场控制方式待起机并网时进行实际检验。 4.7、对于某厂张工计算的6KV电动机及厂用变压器及部分0.4KV负荷部分，电试班也仔细进行了核对，核算过程中发现的问题具体如下：
4.7.1、磨煤机电动机保护与本身F_C断路器无法配合，要求更换熔断器，该保护变更单已经下发。
4.7.2、1、2号厂前区变电源开关为真空断路器，原计算按照F-C断路器进行计算，定值已经核算结束。 4.8中水设备
4.8.1 1号提升泵房方面 1号提升泵房运行方式：
1号提升泵房原设计为双母线运行，两母线之间有联络断路器，目前，B段工作电源（重工变电所提供）不能投入，只是投入A段工作电源(勾莲变电所提供)，两母线之间的联络开关投入使用。 4.8.2 、系统侧给定的保护定值： 名称 CT变比 延时速断定延时速断时过流定值 过流时值 间 间 系统侧保护200/5 36A 0.2S 7.5A 0.5S 定值 保护一次值 1440A 300A 4.8.3 、保护配置原则： 4.8.3.1 、根据1号提升泵房目前运行方式及工作电源馈线给定的保护整定值，
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以及中水部负责人2008.07.08日介绍，1号提升泵房深度水处理变压器A高压侧绕组绝缘低短路， 1号提升泵房深度水处理变压器A电源开关电流速断保护动作，同时，于2008.04.30日对1号提升泵房电源进线开关因特殊运行方式【考虑试运期间保证设备的安全性及保护动作的灵敏性】而增设的电流速断保护也同时动作，总结该次保护动作的经验：如果离心泵、补偿器、变压器高压侧短路，它的短路电流将达到9000A多，相当于母线短路，这样工作电源进线及工作电源馈线的电流速断保护必然会动作。再加上工作电源馈线保护动作时间给定的太低，各保护之间无法实现配合，因此1号提升泵房正式投入运行后，决定取消该工作电源进线的电流速断保护，只投入电流延时速断保护及过流保护，为了与系统侧配合，电流延时速断动作值及延时时间都重新进行了整定,具体定值见定值单。
4.8.3.2 、联络开关只投入延时速断保护取消其它保护，并且，联络开关的延时速断保护电流动作值按10.5KV母线两相短路有一定的灵敏系数Ksen=1.25整定计算，该整定值稍有偏大，但是考虑到试运期间电源进线电流速断保护动作的实践，以及为了提高运行期间设备运行的稳定性，防止运行期间联络开关保护发生误动而影响其它负荷做出运行，只能将其定值定得偏大些，作为负荷保护的后备保护来使用，具体定值见定值单。
4.8.3.3 、补偿器保护整定计算，于2008年8月29日联系到补偿装置厂家，补偿器在启动过程中的起动电流达到额定电流的6~7倍，启动时间达200ms依据厂家提供的资料重新进行了整定。
4.8.3.4 、低压变压器、深度水处理变A、深度水处理变B保护在设计图纸上没有高压侧和低压侧零序过流保护，作为变压器应该装设高压侧和低压侧零序过流保护,已经增设这三个变压器的高压侧和低压侧零序过流保护，要求更改设计图纸，并重新接线。
4.8.3.5 、离心泵按照工频运行进行继电保护整定计算。 4.8.3.6 、存在的问题：
4.8.3.6.1 、如果B段或者A段电源开关电缆末端短路，势必将A段或者B段一起跳掉，导致事故范围扩大化，因为只有一段电源，如果母线发生短路故障出现这样的结果也是无法避免的。
4.8.3.6.2 、根据目前系统侧给定的保护动作时间，现在康平发电有限公司电试班整定的继电保护时间定值已经不能够满足整定计算原则要求的时间级差，根据继电保护配置及整定计算原则：每一级保护之间的时间级差应该为0.3S,而工作电源馈线给定的延时速断保护时间为0.2S,过流保护时间为0.5S, 1号提升泵房工作电源进线作为下一级保护，已经没有保护之间的配合时间了，但是综合考虑，为了让1号提升泵房能够投入生产， 1号提升泵房电气设备的继电保护在时间及电流定值方面做出了迫不得已的配合，现在整定如下： 名称 CT变比 限时速断定限时速断时过流定过流时间 值 间 值 系统侧保护定值 200/5 36A 0.2S 7.5A 0.5.S 系统侧保护一次值 1440A 300A 工作电源保护定值 300/5 24A 0.15S 5A 0.3S 工作电源保护一次 1440A 300A 值 联络开关保护定值 300/5 120A 0.075S
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联络开关一次值 7200A 4.8.3.7 、结论： 4.8.3.7.1 、经过反复的认真分析、计算，做出了以上的整定计算，但也是因为以上的综合因素，在运行过程中难免会出现继电保护误动的可能性。同时，因为各项保护定值压得很低，在人为能够实现控制的情况下，要求不能同时起动多台工频电动机。
4.8.3.7.2 、待B段工作电源投入使用后再做定值修改。
4.8.3.7.3 、如果在运行中出现保护异常动作，康平发电有限公司电试班再根据实际情况进行定值修改。 4.9、2号提升泵房方面
4.9.1、2号提升泵房的运行方式为：A段工作电源（依牛堡变电所提供）投入运行，B段工作电源(勾莲大孤家子变电所提供)投入运行，联络开关正常运行时不投入，只是在一段消失的情况下，投入使用。 4.9.2、系统侧给定的保护定值： 名称 CT变比 速断定值 速断时间 过流定值 过流时间 依牛堡变 300/5 15A 0S 6A 0.5S 保护一次 900A 360A 值 大孤家子300/5 10A 0S 5A 1.0S 变 保护一次 600 300 值 4.9.3 、保护配置原则： 4.9.3.1 、根据2号提升泵房目前运行方式及工作电源馈线给定的保护整定值，以及中水部负责人2008.07.08日介绍，1号提升泵房深度水处理变压器A高压侧绕组绝缘低短路， 1号提升泵房深度水处理变压器A电源开关电流速断保护动作，同时，于2008.04.30日对1号提升泵房电源进线开关因特殊运行方式【考虑试运期间保证设备的安全性及保护动作的灵敏性】而增设的电流速断保护也同时动作，总结该次保护动作的经验：如果离心泵、补偿器、变压器高压侧短路，它的短路电流将达到2000A多，相当于母线短路，这样工作电源进线及工作电源馈线的电流速断保护必然会动作。再加上工作电源馈线保护动作时间给定的太低，各保护之间无法实现配合，因此2号提升泵房正式投入运行后，决定取消该工作电源进线的电流速断保护，只投入电流延时速断保护及过流保护，为了与系统侧配合，电流延时速断动作值及延时时间都重新进行了整定具体定值见定值单。
4.9.3.2 、联络开关只投入延时速断保护取消其它保护，并且，联络开关的延时速断保护电流动作值按10.5KV母线两相短路有一定的灵敏系数Ksen=1.25整定计算，该整定值稍有偏大，但是考虑到试运期间电源进线电流速断保护动作的实践，以及为了提高运行期间设备运行的稳定性，防止运行期间联络开关保护发生误动而影响其它负荷做出运行，只能将其定值定得偏大些，作为负荷保护的后备保护来使用，具体定值见定值单。
4.9.3.3 、补偿器保护整定计算，于2008年8月29日联系到补偿装置厂家，补偿器在启动过程中的起动电流达到额定电流的7~8倍，启动时间达200ms依据厂家提供的资料重新进行了继电保护整定整定。
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